Расчет трансформатора

Содержание

Задание

Введение

1. Методика расчета трансформатора

1.1 Выбор магнитопровода

1.2 Определение числа витков в обмотках

1.3 Определение потерь в стали и намагничивающего тока

1.4 Электрический и конструктивный расчет обмоток

1.5 Определение падения напряжения и КПД трансформатора

Список литературы

Чертеж рассчитанного трансформатора

ЗАДАНИЕ

1. Рассчитать маломощный трансформатор с воздушным охлаждением

2. Выполнить чертеж рассчитанного трансформатора на 1-2 листах 584841 (формат бумаги А1).

Исходные данные:

S2
=200 ВА

S3
=50 ВА

U2
=315 В

U3
=16 В

cosφ2
=0,7

cosφ3
=0,9

U1
=380 В

f=400 Гц

Расчетное условие – минимум стоимости

Температура окружающей среды Ө = 50°С

Расчетное ограничение: максимальная температура

95°С ≤ Өмакс
≤ 105°С

ВВЕДЕНИЕ

Основными элементами конструкций трансформаторов являются магнитопровод и катушки с обмотками.

В зависимости от технологии изготовления магнитопроводы трансформаторов небольшой мощности делятся на пластинчатые (при толщине листа не менее 0,15 мм) и ленточные.

По конструктивному выполнению пластинчатые и ленточные магнитопроводы делятся на три основных типа: стержневые, броневые и кольцевые.

Стержневые пластинчатые магнитопроводы обычно собираются из прямоугольных пластин одинаковой ширины, одинаковых П–образных пластин или из П–образных пластин и прямоугольных перекрышек.

Броневые пластинчатые магнитопроводы собираются из Ш–образных пластин и прямоугольных перекрышек или из одинаковых Ш–образных пластин с разъемом по середине стержня, а так же из сплошных пластин с просечкой среднего стержня.

Для уменьшения магнитного сопротивления в местах стыка отдельных пластин их собирают впереплет, то есть в одном слое перекрышка находится внизу, а в соседних вверху.

Кольцевые пластинчатые магнитопроводы собираются из отдельных пластинчатых колец. Стержневые и броневые ленточные магнитопроводы собираются встык из отдельных сердечников подковообразной формы с поперечным или продольным разрезом.

Для получения возможно меньшего магнитного сопротивления в местах стыка разрезных ленточных сердечников их торцевые поверхности подвергаются шлифовке.

Кольцевые ленточные магнитопроводы изготавливаются путем навивки ленты требуемой ширины на оправу данного диаметра; они обладают минимальным магнитным сопротивлением, но усложняют изготовление (намотку обмотки) трансформатора.

Для уменьшения магнитного сопротивления разрезных ленточных магнитопроводов обе его части при сборке трансформатора склеиваются при помощи специальной ферромагнитной пасты, содержащей карбонильное железо. Иногда склеивают и собираемые встык пластинчатые магнитопроводы. Особенно эффективно использование пасты для магнитопроводов малых размеров, у которых сопротивление воздушного зазора представляет значительную часть их общего сопротивления. Однако для уменьшения тока холостого хода необходимо чтобы состав пасты был однородным, а склеивающий слой был возможно тоньше.

Катушки трансформаторов представляют собой совокупность обмоток и системы изоляции обеспечивающие нормальную работу в заданных условиях окружающей среды. Обмотки изготавливаются из изолированных проводов; кроме того предусматривается изоляция катушек от магнитопровода, междуслоевая изоляция, междуобмоточная изоляция, внешняя (наружная) изоляция катушек.

Изоляция обмотки от стержневых и броневых магнитопроводов осуществляется при помощи каркасов, изготовляемых из негигроскопичного материала, обладающего требуемой электрической и механической прочностью. Простейший и наиболее распространенный тип каркаса представляет собой гильзу, изготовляемую из электротехнического картона (электрокартона). Часто применяются склеенные из электрокартона каркасы. При массовом производстве трансформаторов используются сборные каркасы, изготовляемые из твердых изоляционных материалов (гетинакса или текстолита) или прессованные из пластмассы каркасы.

Кроме магнитопровода и обмоток в конструкцию трансформатора малой мощности входят детали для сборки отдельных частей сердечника, крепления собранного трансформатора, клеммы для присоединения концов обмоток, охлаждения магнитопровода и катушек, защиты от механических повреждений и влагозащиты.

1.
МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТРАНСФОРМАТОРА

1.1 Выбор магнитопровода

1.1.1 Определяем расчетную мощность трансформатора. Так как (S2
+S3
)>100 ВА, расчетную мощность определяем по формуле:

Sр
=S2
+S3,
(1)

Sр
=200+50=250 ВА

Величину КПД при расчетной мощности трансформатора Sр
=250 ВА, и частоте f=400Гц, выбираем 0,940,96

1.1.2 Выбираем конструкцию магнитопровода по величине расчетной мощности, частоте и максимальному напряжению. Для данной расчетной мощности выбираем стержневой трансформатор с двумя катушками и ленточными разъемными сердечниками, поскольку он имеет большую поверхность охлаждения по сравнению с броневыми и меньшую среднюю длину витка.

Рассчитав значение RQ
р
=0,781,17; п.1.6, выбираем стержневой ленточный магнитопровод серии ПЛМ.

1.1.3 Выбираем материал сердечника

При расчетном условии на минимум стоимости, и при данных частоте и мощности выбираем ленточную сталь марки Э340, толщиной 0,15 мм.

1.1.4 По найденной величине Sр
для данной конструкции магнитопровода находим ориентировочные значения:

максимальной магнитной индукции - Вмакс
=1Т;

плотности тока - jср
=3,3 А/мм ²;

коэффициента заполнения окна - Rок
=0,22;

коэффициента заполнения магнитопровода - Rст
=0,9;

1.1.5 Определяем произведение сечения сердечника на площадь окна

(Qст
Qок
)=Sр
10²/2,22fВвыбр
jср
Rок
Rст
;(2)

(Qст
Qок
)=25010²/2,2240013,30,220,9=43,1 см4

гдеSр
– расчетная мощность трансформатора, ВА;

f- частота Гц;

Ввыбр
– магнитная индукция Т;

Jср
– плотность тока А/мм;

Rок
– коэффициент заполнения окна медью;

Rст
– коэффициент заполнения магнитопровода;

1.6 Определяем отношение сечения сердечника к площади окна

RQ
р
=Qст
/Qок
=2,22Rок
С1
2
α ,(3)

где α=46 ; - отношение массы стали к массе меди;

С1
=0,6–для стержневых двухкатушечных трансформаторов;

Найдем пределы изменения величины RQ
р
=RQ
р
min
RQ
р
max

RQ
р
min
=2,220,220,62
4/0,9=0,78

RQ
р
max
=2,220,220,62
6/0,9=1,17

RQ
р
=0,781,17

1.1.7 Выбираем типоразмер магнитопровода

Зная произведение (Qст
Qок
) и предел изменения RQ
р
,из таблицы прил.П2, выбираем стандартный магнитопровод ПЛМ2232-36, у которого значение произведения Qст
Qок
наиболее близкое к требуемому, а значение RQ
р
лежит в требуемых пределах;

RQ
р
min
≤ RQ
треб
≤ RQ
р
max
;(4)

выбираем RQ
р
=1,03 (0,78≤1,03≤1,17), а произведение Qст
Qок
=48,2 см4

Для выбранного сердечника выписываем:

Qст
=7,04 см2
;

Qок
=(Qст
Qок
)/Qст
=48,2/7,04=6,85 см2
;

a=22 мм , b=32 мм , с=19 мм , h=36 мм ,

lст
=17,9 см – длина средней магнитной линии;

Gст
=0,87 кг – масса магнитопровода;

Среднюю длину витков находим по формуле:

lв ср
=2(a+b+c);(5)

lв ср
=2(22+32+19)=14,6 см

Зная размеры сердечника уточним значения С1
и RQ
р
по формулам (3) и (6);

значение lст
уточним по формуле:

lст
=2(h+c+πa/2);(7)

lст
=2(36+19+3,1422/2)=17,9 см

С1
=0,717=0,647

RQ
р
min
=2,220,220,6472
4/0,9=0,908

RQ
р
max
=2,220,220,6472
6/0,9=1,363

Выбранное значение RQ
р
лежит в требуемых пределах 0,908≤1,03≤1,363; то есть выполняется условие (4).

1.2 Определение числа витков обмоток

1.2.1 Определение падения напряжения.

Для трехобмоточных трансформаторов активные и индуктивные сопротивления вторичных обмоток растут по мере их удаления от первичной обмотки. Поэтому при расчете рекомендуется принимать значение ΔU2
или ΔU3
для обмотки, расположенной непосредственно на стержне или на первичной обмотке на 10-20% меньше, а для наружной обмотки на 10-20% больше указанных для ΔU2.

С учетом этих условий, по величине расчетной мощности и частоте для выбранной конфигурации магнитопровода выбираем значения относительных величин падения напряжения в первичной и вторичных обмотках трансформатора:

ΔU1
=1%; ΔU2
=1,1%;ΔU3
=1,5%;

Значения ЭДС находим по формулам:

Е1
=U1
(1-ΔU1
10-2
);(8)

Е2
=U2
(1+ΔU2
10-2
);

Е3
=U3
(1+ΔU3
10-2
);

Е1
=380(1-110-2
)=376 В

Е2
=315(1+1,110-2
)=318 В

Е3
=16(1+1,510-2
)=16,3 В

Для оценки порядка расположения обмоток предварительно определяем их токи:

I1
’=Sр
/U1
=250/380=0,66 А

I2
’=S2
/U2
=200/315=0,64 А(9)

I3
’=S3
/U3
=50/16=3,13 А

1.2.2 Электродвижущая сила на виток

Ев
=4,44fВвыбр
Qствыбр
Rст
10-4
;(10)

Ев
=4,4440017,040,910-4
=1,13 В

1.2.3 Число витков обмоток

w1
’=Е1
/Ев
=376/1,13=332,7

w2
’=Е2
/Ев
=318/1,13=281,4(11)

w3
’=Е3
/Ев
=16,3/1,13=14,4

Так как число витков обмотки низшего напряжения w3
’ получилось дробным, округляем его до целого числа w3
’=14 и производим перерасчет чисел витков других обмоток и магнитной индукции по формулам:

w1
=w1
’w3
/w3
’=332,714/14,4=324(12)

w2
=w2
’w3
/w3
’=281,414/14,4=274

Вс
=Ввыбр
w3
’/w3
=114,4/4=1,03 Т

1.3 Определение потерь в стали и намагничивающего тока

1.3.1 Определяем потери в стали

Для данного сердечника из стали Э340 потери в стали определяются по формуле:

Рст
=руд
Gст
;(13)

Рст
=140,87 = 12,2 Вт

где Gст
=0,87 кг – масса стали;

руд
=14Вт/кг–удельные потери, величина которых в сердечнике зависит от магнитной индукции, марки стали, толщины листа, частоты сети и типа сердечника.

1.3.2 Активная составляющая намагничивающего тока

Iоа
=Рст
/Е1
;(14)

Iоа
=12,2/376=0,032 А

1.3.3 Реактивная составляющая намагничивающего тока для стержневых транформаторов определяется по формуле:

Iор
=(Нс
lст
+0,8Вс
nδэ
104
)/w1
;(15)

Iор
=(2,117,90,81,0320,0015104
/324=0,136 А

где Нс
=2,1 А/м – напряженность поля в стали, определяе-мая для индукции Ввыбр
по кривой намагничивания;

n – число зазоров (стыков) на пути силовой линии; для стержневых трансформаторов рекомендуется выбирать конструкцию сердечника с числом стыков n = 2;

δэ
– величина эквивалентного воздушного зазора в стыках сердечника трансформатора; для ленточных разрезных сердечников δэ
=0,00150,003 см; принимаем δэ
=0,0015 см;

1.3.4 Ток первичной обмотки при номинальной нагрузке

I1
=(16)

I1
==0,77 А

где

I1a
=Ioa
+I’2a
+I’3a
=0,032+0,37+0,12=0,52 А(17)

I1p
=Iop
+I’2p
+I’3p
=0,136+0,38+0,058=0,57 А(18)

I’2a
=S2
cosφ2
w2
/w1
U2
=2000,7274/315324=0,37(19)

I’3a
=S3
cosφ3
w3
/w1
U3
=500,914/16324=0,12(20)

I’2p
=S2
sinφ2
w2
/w1
U2
=2000,71274/315324=0,38(21)

I’3p
=S3
sinφ3
w3
/w1
U3
=500,4314/16324=0,058(22)

I’2
a
,
I’3
a
,
I’2
p
и I’3
p
– приведенные значения активной и реактивной составляющих токов вторичных обмоток.

1.3.5 Ток холостого хода

I10
===0,14 А(23)

1.3.6 Относительное значение тока холостого хода

I10
/I1
=0,14/0,77=0,18 о.е.(24)

1.3.7 Оценка результатов выбора магнитной индукции

Так как величина относительного тока холостого хода при частоте 400Гц лежит в пределах 0,10,2 выбор магнитопровода на этой стадии расчета считаем оконченным.

1.3.8 Коэффициент мощности.

Cosφ1
=I1
a
/I1
=0,52/0,77=0,68(25)

1.4 Электрический и конструктивный расчет обмоток

1.4.1 Выбор плотностей тока в обмотках

Плотность тока во вторичных обмотках j2
и j3
расположенных над первичной, т.е. при расположении обмоток в порядке 1,2,3, для трансформатора со стержневым магнитопроводом берется на 15% меньше чем в первичной.

Зная среднее значение плотности тока, найдем предварительные значения плотностей тока всех обмоток.

j1
=1,08jср
=1,083,3=3,6 А/мм2

j2
=j3
=0,92jср
=0,923,3=3,04 А/мм2

1.4.2 Ориентировочные значения сечения проводов

q1
=I1
/j1
=0,77/3,6=0,21 мм2

q2
=I2
/j2
=0,64/3,04=0,21 мм2

q3
=I3
/j3
=3,13/3,04=1,03 мм2

1.4.3 По таблице прил.П1 выбираем стандартные сечения и диаметры проводов и выписываем необходимые справочные данные qпр,
dпр,
dизпр,
gпр,
и заносим их в таблицу 1.

Выбор марки провода определяется величиной рабочего напряжения обмотки и предельно допустимой температурой провода. Так как напряжения в обмотках до 500В и токи до нескольких ампер применяем провод марки ПЭВ-1.

Таблица 1

Проверяем заполнение окна сердечника проводом

Rок
=(q1
w1
+q2
w2
+q3
w3
)/hc;(26)

Rок
=(0,2043324+0,2043274+1,056814)/3619=0,2

Rок
отличается от принятого менее чем на 10%;

Находим фактические плотности тока в проводах по формуле:

jфакт
=I/qпр
;(27)

jфакт1
=I1
/qпр1
=0,77/0,2043=3,77 А/мм2

jфакт2
=I2
/qпр2
=0,64/0,2043=3,13 А/мм2

jфакт3
=I3
/qпр3
=3,13/1,0568=3 А/мм2

1.4.4 Вычисляем амплитудные значения рабочих напряжений

Uр макс
=Uр
;(28)

Uр макс1
=Uр1
=380=537,4 В(ампл.)

Uр макс2
=Uр2
=315=445,5 В(ампл.)

Uр макс3
=Uр3
=16=22,6 В(ампл.)

Определяем испытательные напряжения обмоток;

Uисп1
=1,8 кВ(ампл), Uисп2
=1,6 кВ(ампл), Uисп3
=0,5 кВ(ампл)

1.4.5 Определяем изоляционные расстояния

Для обеспечения надежной работы обмоток необходимо выбирать изоляционные расстояния так, чтобы во время работы в нормальных условиях и при испытании повышенным напряжением катушка трансформатора не повреждалась.

В нашем случае производим намотку обмоток на каркас толщиной 1,5 мм.

Для изоляции поверх каркаса применяем два слоя пропиточной бумаги ЭИП-3Б (толщиной 0,11 мм), т.е.

hиз ос
=1,5+0,112=1,72 мм

Допустимую осевую длину обмотки находим по формуле:

hд
=h1
-2hиз1,
(29)

где hиз1
–толщина щечки каркаса выбираем равную 1,5 мм

h1
–длина каркаса, h1
=h-1=36-1=35 мм

hиз1
–берем равную 1,5 мм, hиз2
=2 мм, hиз3
=2,5 мм,

hд1
=35-21,5=32 мм

hд2
=35-22=31 мм

hд3
=35-22,5=30 мм

Толщина междуслоевой изоляции зависит от диаметра провода и величины рабочего напряжения обмотки.

Для междуслоевой изоляции первой и второй обмоток выбираем один слой пропиточной бумаги ЭИП-50(толщиной 0,09 мм).

hиз мс(1,2)
=0,09 мм

Толщина междуобмоточной изоляции определяется в зависимости от величины испытательного напряжения обмотки с наибольшим напряжением.

Для междуобмоточной изоляции применяем кабельную бумагу К-12 толщиной 0,12 мм;

h'из мо
=40,12=0,48 мм

h”из мо
=30,12=0,36 мм

Количество слоев наружной изоляции выбирается в соответствии с рабочим напряжением последней обмотки.

При Uр
<500 В, наружную изоляцию выполняют из двух слоев пропиточной бумаги ЭИП-63Б толщиной 0,11 мм и одного слоя батистовой ленты толщиной 0,16 мм.

hиз н
=20,11+0,16=0,38 мм

1.4.6 Число витков в одном слое каждой обмотки находим по формуле:

wc
=hl
|Rei
dbp gh
$(30)

где Rуi
– коэффициент укладки провода в осевом направлении:

Rу1
=1,047; Rу2