Методические указания к практическим занятиям 2004

/>

8. При проверке правильности расчета диаметра отверстия диафрагмы максимальный расход для объемного расхода:

; (3.12)

для массового:

. (3.13)

9. При диаметр отверстия диафрагмы

, (3.14)

где - коэффициент, учитывающий тепловое расширение метала, из которого изготовлена диафрагма;

- диаметр отверстия диафрагмы при рабочей температуре и .

10. Максимальный перепад давления, на которое изготавливают дифманометр, выбирают из ряда:

1; 1,6; 2,5; 4; 6,3; 10; 16; 25 ;

0,04; 0,063; 0,1; 0,16; 0,25; 0,4; 0,63; 1; 1,6 ,

а верхний предел шкалы вторичного прибора из ряда следующего вида:

,

где - любое целое положительное или отрицательное число (или нуль).

11. Потеря давления на диафрагме

. (3.15)

Если задана допустимая потеря давления , то ее сравнивают с рассчитанной по формуле (3.15), которая является действительной потерей давления в сужающем устройстве (диафрагме).

12. Если число Рейнольдса при минимальном расходе окажется значительно меньшим граничного , то по одной из приведенных в литературе [4] формул вычисляют поправку к показаниям дифманометра, учитывающую влияние числа Рейнольдса в пределах рабочей части шкалы дифманометра.

Пример 1. Рассчитать диафрагму для измерения расхода воды. Наибольший измеряемый расход , минимальный расход , абсолютное давление воды перед диафрагмой , температура воды . Внутренний диаметр трубопровода перед сужающим устройством при температуре , , материал трубопровода – сталь марки 20.

Решение.

1. Выбираем тип сужающего устройства и тип дифманометра. В качестве сужающего устройства выбираем диафрагму камерную (материал – сталь Х17), а в качестве измерителя перепада давления – дифманометр сифонный типа ДС-ПЗ. Верхний предел измерений дифманометра в комплекте с вторичным прибором . Вторичным прибором может быть один из пневматических приборов, например ПВ4.2Э.

2. Плотность воды в рабочих условиях ( и ) определяем по справочнику [4]:

.

3. Там же находим динамическую вязкость воды в рабочих условиях( и ):

.

4. Внутренний диаметр трубопровода перед диафрагмой при температуре

.

5. Определяем число Рейнольдса при минимальном расходе:

6. Вспомогательная величина

7. Произведение модуля диафрагмы на коэффициент расхода при перепаде давления на диафрагме

8. Коэффициент расхода для трубопровода диаметром :

.

9. Модуль диафрагмы

10. Граничное число Рейнольдса

.

11. Диаметр отверстия диафрагмы при рабочей температуре

12. Проверка расчета

.

Следовательно, расчет выполнен правильно.

13. Диаметр отверстия диафрагмы при

14. Потеря давления на диафрагме

15. Так как необходимо учитывать увеличенную погрешность коэффициента расхода.

Поправку к показаниям дифманометра определяем по формуле [4]:

где - постоянная для данного модуля величина, определяемая по графикам [4].

Отношение

Так как к показаниям дифманометра необходимо вводить поправку

Пример 2. Рассчитывать диафрагму для измерения расхода перегретого пара. Наибольший измеряемый массовый расход минимальный расход абсолютное давление пара перед сужающим устройством температура пара . Допустимая потеря давления при максимальном расходе Внутренний диаметр трубопровода перед сужающим устройством при температуре материал трубопровода – сталь марки 12МХ.

Решение.

1. Выбираем в качестве сужающего устройства диафрагму камерную (материал – 1X18H9T). Для измерения перепада давления выбираем дифманометр мембранный типа ДМ (модель 3574). Верхний предел измерений дифманометра в комплекте с вторичным прибором В качестве вторичного прибора выбран прибор КСД-3.

2. Плотность пара в рабочих условиях ( и ) определяем по справочнику [4]:

.

3. Там же находим динамическую вязкость пара в рабочих условиях ( и ):

4. Внутренний диаметр трубопровода перед диафрагмой при температуре :

5. Определяем число Рейнольдса при минимальном расходе по формуле (3.5):

6. Вспомогательную величину определяем по формуле(3.7):

7. Произведения модуля диафрагмы на коэффициент расхода, при перепаде давления на диафрагме :

8. Коэффициент расхода для трубопровода диаметром :

9. Модуль диафрагмы

10. Граничное число Рейнольдса

Так как поправку на влияние числа Рейнольдса не вводим.

11. Диаметр отверстия диафрагмы при рабочей температуре

12. Проверка расчета по формуле(3.13):

Так как а верхний предел шкалы вторичного прибора а значит расчет выполнен правильно.

13. Диаметр отверстия диафрагмы при

14. Потерю давления на диафрагме определяем по формуле (3.15):

Полученное значение потери давления меньше допустимого Следовательно, значение диаметра отверстия диафрагмы считается окончательным.

Пример 3. Рассчитать диафрагму для измерения расхода природного газа следующего состава: метан – 92,93%, этан – 3,95%, пропан – 1%, бутан – 0,35%, пентан – 0,17%, углекислый газ – 0,1%, азот – 1,5%.

Наибольший измеряемый объемный расход, приведенный к нормальному состоянию минимальный расход абсолютное давление газа перед сужающим устройством температура газа , плотность газа в рабочих условиях (если плотность газа в рабочих условиях неизвестна, ее предварительно рассчитывают по специальной методике). Допустимая потеря давления при максимальном расходе Внутренний диаметр трубопровода перед сужающим устройством при материал трубопровода – сталь марки 20.

Решение.

1. Выбираем в качестве сужающего устройства диафрагму камерную (материал Х17), а в качестве измерителя перепада давления – дифманометр унифицированной системы ГСП типа ДМ-П2. Верхний передел дифманометра в комплекте с вторичным прибором Вторичным прибором может быть один из пневматических приборов, например РПВ4.1П.

2. По справочной литературе [4] определяем динамическую вязкость () компонентов газовой смеси в рабочих условиях ( и ):

метан

этан

пропан

бутан

пентан

углекислый газ

азот

3. Приближенно динамическую вязкость газовой смеси можно подсчитать так:

где - объемные доли компонентов газовой смеси;

- динамическая вязкость компонентов газовой смеси в рабочих условиях.

4. Внутренний диаметр трубопровода перед диафрагмой при температуре :

5. Определяем число Рейнольдса при минимальном расходе по формуле (3.4):

6. Вспомогательную величину определяем по формуле (3.6):

7. Произведение модуля диафрагмы на коэффициент расхода при перепаде давления на диафрагме

8. Коэффициент расхода для трубопровода диаметром :

9. Модуль диафрагмы

10. Граничное число Рейнольдса определяем по формуле (3.10):

11. Диаметр отверстия диафрагмы при рабочей температуре

12. Проверка расчета по формуле (3.12):

Следовательно, расчет выполнен правильно.

13. Диаметр отверстия диафрагмы при

14. Потерю давления на диафрагме определяем по формуле (3.15):

Полученное значение потери давления меньше допустимого, следовательно, значение диаметра отверстия диафрагмы считается окончательным.

15. Так как определяем поправку на число Рейнольдса по формуле

где - постоянная для данного модуля величина, определяемая по графикам [4].

Отношение

Так как поправку на влияние числа Рейнольдса не вводим.

Алгоритм и программа расчета диафрагмы для измерения расхода вещества приведены в приложении 3.

В табл. 3.1. приведены варианты заданий.

Таблица 3.1

Материал трубопровода	Сталь 20 “ “ “ “ Чугун Чугун “ “ “	Сталь 12МХ “ “ “ “	Сталь 20 Сталь 20 “ “ “
D P пот , МПа	0,059 0,061 0,028 0,032 0,061 0,021 0,047 0,063 0,012 0,045	0,034 0,042 0,051 0,062 0,070	DРпот -не задана; r =12,16 кг/м3 m =1,8 × 10-5 Па × с
D 20 , мм	200 100 50 300 50 150 50 100 50 100	150 200 250 300 300	150 100 100 100 150
Fmin , м3 /ч	70 100 30 190 100 200 50 50 120 150	(кг/ч)	(нм3 /ч)
		130000 100000 150000 170000 180000	1000 500 1500 1000 900
Fmax ,м3 /ч	200 160 40 250 125 320 63 80 160 250	(кг/ч)	(нм3 /ч)
		200000 230000 250000 300000 280000	3000 1500 2500 2000 2800
Pu , МПа	10 12 5 8 13 5 10 10 5 13	6,6 9,0 12,5 14,0 15.0	0,9 0.85 0,95 1,0 1,1
t , o C	110 50 80 210 290 60 160 220 20 175	430 470 550 500 560	10 25 30 20 15
Измеряемая среда	Вода	Перегретый пар	Воздух
	1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10.	11. 12. 13. 14. 15.	16. 17. 18. 19. 20.

Практическое занятие 4

Тема: Расчет и выбор регулирующих органов автоматических систем регулирования

Цель практического занятия – освоить методики расчета и выбора исполнительных устройство.

4.1. Общие сведения о регулирующих органах

При автоматизации химических производств в качестве исполнительных обычно применяют устройства, состоящие из пневматического исполнительного механизма и регулирующего органа .

Для регулирования расходов жидкостей и газов используют дроссельные регулирующие органы: односедельные, двухседельные и диафрагмовые клапаны, а также поворотные заслонки.

При регулировании подвижное устройство мембранного исполнительного механизма приводит к изменению проходного сечения регулирующего органа, а следовательно, к изменению его гидравлического сопротивления, т.е. к изменению протекающего через него материального потока.

Основными показателями, определяющими размеры и конструкцию дроссельного , являются условная пропускная способность и условный проход.

Под пропускной способностью понимают расход жидкости в плотностью 1000 , пропускаемой при перепаде давления на нем, равном 0,1 .Пропускная способность зависит от типоразмера и хода его затвора. Величину выражают в . Максимальную величину пропускной способности , соответствующую максимальному ходу затвора, для определенного типоразмера называют условной пропускной способностью. Ее также выражают в .

Условным проводом в называют номинальный диаметр прохода в присоединительных фланцах и обозначают .Значения и для конкретных типов, серийно выпускаемых промышленностью, приведены в справочной литературе .

В промышленных условиях обычно применяют клапаны с условным проходом и условной пропускной способностью .

К основным параметрам, характеризующим регулирующие органы, относят также условное давление и температуру регулируемой среды и перепад давления на регулирующем органе.

Условным давлением называют наибольшее допустимое давление среды на при номинальной температуре.

Перепад давления на регулирующем органе определяет усилия, на которые рассчитывается исполнительный механизм, а также износ дроссельных поверхностей.

Различают также пропускную, конструктивную и расходную характеристики регулирующего органа.

Пропускная характеристика (внутренняя) устанавливает зависимость пропускной способности от перемещения затвора при постоянном перепаде давления.

Конструктивная характеристика устанавливает зависимость изменения относительного проходного сечения от степени его открытия.

Расходная характеристика определяет зависимость относительного расхода среды от степени открытия , где – относительный расход среды: – текущее значение расхода среды: – расход среды при полностью открытом регулирующем органе.

4.2. Расчет и выбор регулирующих органов

Расчет заключается в определении их пропускной способности по максимальному расходу среды, протекающей через регулирующий орган, и перепаду давления , возникающему на (см. ГОСТ 116443-70).

Для выполнения расчета необходимы следующие исходные данные:

а) схема технологического участка трубопровода, на котором установлен регулирующий орган, с указанием длины и внутреннего диаметра трубопровода, виды местных сопротивлений и их количество, а для жидкостей – разности высот расположения трубопровода;

б) давление в начале и конце технологического участка;

в) максимальный и минимальный расход материального потока;

г) характеристики материального потока (температура, плотность, вязкость и т.д.).

Расчет выполняется в такой последовательность:

1) Определяют потерю давления на данном технологическом участке трубопровода при максимальном расходе, которая состоит на потери давления на трении о стенки трубопровода , потери давления на местных сопротивлениях и гидростатического напора , характеризующего затраты давления для подъема жидкости на высоту :

; (4.1)

2) определяют перепад давления на регулирующем органе при максимальном расходе:

, (4.2)

где – давление среды в начале технологического трубопровода, МПа;

– давление среды в конце линии, МПа;

— суммарные потери давления среды на технологическом участке трубопровода, МПа;

3) по одной из приведенных ниже формул определяют пропускную способность регулирующего органа при максимальном расходе:

для жидкостей

, (4.3)

где – максимальный расход жидкости, ;

– плотность жидкости, ; -- перепад давления на РО при максимальном расходе, МПа;

для газа при докритическом режиме ()

, (4.4)

при критическом режиме ,

, (4.5)

где – максимальный расход газа при и , ;

– перепад давления на РО при максимальном расходе, МПа;

и – абсолютные давления газа при и , ;

– абсолютная температура газа перед регулирующим устройством, К; К – безразмерный коэффициент, учитывающий отклонение реального газа от закона идеального газа;

для водяного пара при докритическом истечении :

, (4.6)

при критическом истечении, когда ,

, (4.7)

где G – максимальный расход пара, ;

– перепад давления на РО при максимальном расходе пара, МПа;

и — плотности пара при давлениях до и после регулирующего органа и рабочей температуре перед РО, ;

4) определяют условную пропускную способность в соответствии с условием

, (4.8)

где n – коэффициент запаса, обычно принимаемый равным 1,2.

5) по значениям , приведенным в справочниках и каталогах, выбирают типоразмер дроссельного РО. Условная пропускная способность выбирается из параметрического ряда, характерного для заданного типа РО, как ближайшее большее значение по сравнению с произведением максимальной пропускной способности и коэффициента запаса n, т.е. по сравнению с ; диаметр условного прохода выбирается минимальным из возможных для найденного значения условной пропускной способности; значения условной пропускной способности и условного прохода для исполнительных устройств некоторых типов приведены в табл. 4.1;

Таблица 4.1

Наименование	Тип, пропускная характеристика	Условный проход , мм	Условная пропускная способность ,	Условное давление , температура регулируемой среды
1. Клапаны регулирующие двухседельные чугунные	25ч30нжМ, (НО) 25ч30нжМ, (НЗ) линейная; равнопроцентная	15 20 25 40 50 80 100 150 200 250 300	4;6,3 6,3;10 10;16 25;40 40;63 100;160 160;250 400;630 630;1000 1000;1600 1600;2500	1,6 МПа От -15 до 300
2.Клапаны регулирующие двухседельные стальные	25с48нжМ, (НО) 25с50нжМ, (НЗ) линейная; равнопроцентная	15 20 25 40 50 80 100 150 200	4;6,3 6,3;10 10;16 25;40 40;63 100;160 160;250 400;630 630;1000	6,4 МПа От -40 до 300
3. Клапаны регулирующие двухседельные нержавеющие	25нж48нж, (НО) 25нж50нж, (НЗ) линейная равнопроцентная	То же (п.2)	То же (п.2)	6,4 МПа От -49 до 300
4.Пневматические односедельные исполнительные устройства для малых расходов	ПОУ-7(НО, НЗ)	15,20	От 0,1 до 4	6,4 МПа От -40 до 225
	ПОУ-8(НО, НЗ)	15,20	От 0,1 до 4	16 МПа От -40 до 225
	ПОУ-9(НО, НЗ) линейная	15,20	От 0,1 до 4	16 МПа От 225 до 450

6) при мало вязких жидкостях, когда критерий , расчет считают оконченным; при значениях выбираемый РО проверяют на влияние вязкости протекающей через него жидкости ;

7) определяют степень открытия регулирующего органа при минимальном и максимальном расходе материального потока по формуле:

, (4.9)

где – рассчитанное значение условной пропускной способности;

– табличное значение условной пропускной способности для выбранного регулирующего органа;

8) потери давления на конкретном технологическом участке должны быть заданы; если эти величины не известны, то их необходимо определить.

Потери давления (напора) в трубопроводе на трение, скоростной напор и местные сопротивления (Па) определяют по формуле:

, (4.10)

где – коэффициент трения;

– длина трубопровода, м;

– сумма коэффициентов местных сопротивлений;

– плотность протекающей по трубопроводу среды, ;

W – скорость потока, .

Коэффициент трения зависит от числа Рейнольдса и может быть определен по соответствующим формулам.

При ламинарном режиме

. (4.11)

При турбулентном режиме коэффициент определяют по формуле Блазиуса

(4.12)

(формула действительна при )

или по формуле Филоненко

(4.13)

(Формула действительна при любых значениях ).

Число Рейнольдса вычисляют по формул

, (4.14)

где W – скорость потока, ;

D – диаметр трубопровода, м;

– плотность среды, ;

– динамическая вязкость среды, .

Потерю напора (Па) (в случае подъема жидкости на высоту h) определяют по формуле

, (4.15)

где – плотность среды, ;

g – ускорение свободного падения, ;

h – разность уровней верхней и нижней отметок трубопровода, м.

Пример 1. Рассчитать регулирующий клапан, установленный на трубопроводе подачи флегмы в ректификационную колонну. В качестве флегмы подается бензол. Плотность бензола . Вязкость бензола . Максимальный расход флегмы , минимальный расход . Давление в колонне . Насос, подающий флегму, развивает давление . Диаметр трубопровода , его длина ; горизонтальный участок составляет , а вертикальный . На трубопроводе имеется один вентиль, один тройник и три колена под углом .

Решение. 1. Составляем схему трубопроводной линии подачи бензола от насоса до ректификационной колонны с указанием всех технологических устройств (рис. 4.1).

Рисунок 4.1

Рисунок 4.1 – Расчётная схема трубопроводной линии: 1 – насос; 2 – колено под углом ; 3 – вентиль; 4 – регулирующий клапан; 5 – тройник; ректификационная колонна.

2. Определяем потерю давления в трубопроводе на трение о стенки и местных сопротивлениях

;

скорость бензола в трубопроводе

;

число Рейнольдса

;

коэффициент трения

;

коэффициенты сопротивлений :

вентиля ;

тройники ;

колена ;

;

.

3. Потери давления на перемещение бензола в высоту :

.

4. Противодавление в ректификационной колонне

.

5. Перепад давления на клапане

.

6. Определяем пропускную способность клапана по формуле при максимальной и минимальной нагрузках:

;

.

7. Условная пропускная способность РО

.

8. По табл. 4.1. ближайший коэффициент условной пропускной способности

9. Определяем степень открытия клапана при максимальной и минимальной нагрузках:

;

.

10. По табл. 4.1. выбираем регулирующий клапан типа 25нж48нж, нормально открытый (НО), диаметром условного прохода с линейной пропускной характеристикой.

Пример 2. Выбрать пневматический регулирующий клапан для регулирования давления перегретого водяного пара. Давление пара в магистрали , температура , плотность , кинематическая вязкость . Давление, поддерживаемое регулятором, . Максимальный расход пара , Минимальный расход . Диаметр трубопровода , его длина . Сумма коэффициентов местных сопротивлений .

Решение. 1. Скорость пара при максимальном расходе

2. Потери напора в паропроводе

;

число Рейнольдса

;

коэффициент трения

;

.

3. Перепад давления на клапане при максимальном расходе

;

4. Для выбора расчетной формулы пропускной способности клапана определяем режим истечения пара:

;

;

(критический режим).

5. Пропускную способность клапана при максимальной и минимальной нагрузке определяем по формуле:

;

;

(плотность пара при давлении определяют по таблице ; при температуре )

6. Условная пропускная способность

.

7. По таблице 4.1 ближайший коэффициент пропускной способности .

8. Степень открытия клапана при максимальной и минимальной нагрузках:

;

.

9. По табл. 4.1 выбираем регулирующий клапан типа 25ч30нж (НО) с мембранным пневмоприводом, диаметром условного прохода с линейной пропускной характеристикой.

Пример 3. Рассчитать регулирующий клапан для регулятора давления природного газа. Максимальный расход газа , минимальный расход газа , давление газа до клапана , а после клапана . Плотность газа при температуре равна .

Решение. 1. Для выбора расчетной формулы пропускной способности клапана определяем режим истечения газа:

( – докритический режим).

2. Плотность газа при нормальных условиях ( и ) вычисляем по формуле

.

3. Определяем коэффициенты пропускной способности клапана для максимального и минимального расходов газа

;

.

4. Условная пропускная способность РО:

.

5. По табл. 4.1 ближайший коэффициент пропускной способности .

6.Определяем степень открытия клапана при максимальном и минимальном расходе газа:

;

.

7. По табл. 4.1 выбираем регулирующий клапан типа 25ч32нж (НЗ) с мембранным пневмоприводом, диаметром условного прохода , с линейной пропускной характеристикой.

Алгоритм и программа расчета регулирующего клапана приведены в прил. 4.

В табл. 4.2 приведены варианты заданий.

Таблица 4.2

r , кг/м3	998,2	900	1,26	4,58
m , Па×с	1×10-3	0,65×10-3	1,2×10-5 t=20 o C	1,97×10-5 t=300 o C
D , мм	100 200 50 50 100	130 170 85 100 50	40 50 75 100 30	300 250 300 200 200
H , м	15 20 40 10 0	10 15 5 28 19	10 0 15 25 0	0 40 50 12 2,7
L , м	120 200 320 85 46	94 120 75 110 54	87 68 94 105 47	52 420 530 90 110
Fmin , м3 /ч	100 30 100 50 50	50 45 80 60 70	100 1425 1500 1700 430	(кг/ч)
				10200 15000 14000 11100 9000
Fmax, м3 /ч	160 40 125 63 80	90 108 120 85 140	2000 2250 2700 2900 900	(кг/ч)
				25500 30000 28000 22500 20000
РК , МПа	0,91 0,43 0,65 0,28 0,11	0,0096 0,0085 0,0074 0,0098 0,0065	0,05 0,08 0,074 0,036 0,01	0,49 0,51 0,6 0,35 0,4
РН , МПа	8,2 3,5 7,4 4,7 6,8	0,56 078 0,44 0,86 0,65	0,45 0,68 0,84 0,9 0,38	1,25 1,3 1,4 0,9 1,0
Среда	Вода	Бензол	Природный газ	Пар
	1. 2. 3. 4. 5.	6. 7. 8. 9. 10.	11. 12. 13. 14. 15.	16. 17. 18. 19. 20.

Приложение А

Листинг1

procedure TForm1.Button3Click(Sender: TObject);

var

rt1,rt2,u,i,r,r1,r2,r3,r4,rl,rp,rh,p,q,ro,rd:Real;

begin

//Проверка на ввод всех данных

if (Edit1.Text='')or (Edit2.Text='')or (Edit3.Text='') or(Edit4.Text='')or

(Edit5.Text='')or (Edit6.Text='')or (Edit7.Text='')or (Edit8.Text='')or

(Edit9.Text='')or (Edit10.Text='')

then MessageDlg('Введены не все данные',mtError,[mbOk],0)

else begin

//Приобразование в числовой тип

rt1 := StrToFloat(Edit1.Text);

rt2 := StrToFloat(Edit2.Text);

u := StrToFloat(Edit3.Text);

i := StrToFloat(Edit4.Text);

r2 := StrToFloat(Edit5.Text);

r3 := StrToFloat(Edit6.Text);

r4 := StrToFloat(Edit7.Text);

rl := StrToFloat(Edit8.Text);

rp := StrToFloat(Edit9.Text);

rh := StrToFloat(Edit10.Text);

//Основные вычисления

p := rl + r2 - rt1 - r4 ;

q := -(rl * (rt1 + r4) + r2 * (rt2 + r4)) ;

r1 := -(p/2) + Sqrt(((p/2)*(p/2)) - q) ;

ro := (r2 / (r1+r2+rl)) * (rt2-rt1) ;

r := (ro*rp*rh) / (rp*rh-ro*rp-ro*rh);

rd := (u/i) - (rt1+rl+ro+r3+r4);

// Вывод расчетов

Memo1.Lines.Add(' ---Данные---');

Memo1.Lines.Add('Минимальная величина сопротивления rt1 = '+ FloatToStr(rt1)) ;

Memo1.Lines.Add('Максимальная величина сопротивления rt2 = '+ FloatToStr(rt2)) ;

Memo1.Lines.Add('Величена питающего напряжения u = '+ FloatToStr(u)) ;

Memo1.Lines.Add('Допустимая сила тока i = '+ FloatToStr(i)) ;

Memo1.Lines.Add('Постоянная сопротивления r2 = '+ FloatToStr(r2)) ;

Memo1.Lines.Add('Постоянная сопротивления r3 = '+ FloatToStr(r3)) ;

Memo1.Lines.Add('Постоянная сопротивления r4 = '+ FloatToStr(r4)) ;

Memo1.Lines.Add('Сопротивление подгонки соединительных проводов rl = '+ FloatToStr(rl)) ;

Memo1.Lines.Add('Сопротивление подгонки соединительных проводов rp = '+ FloatToStr(rp)) ;

Memo1.Lines.Add('Сопротивление подгонки соединительных проводов rh = '+ FloatToStr(rh)) ;

Memo1.Lines.Add(' ---Результаты расчета---') ;

Memo1.Lines.Add('Сопротивление начала шкалы R1 = '+ FloatToStr(r1)+' ом');

Memo1.Lines.Add('Сопротивление конца шкалы R = '+ FloatToStr(r)+' ом' );

Memo1.Lines.Add('Сопротивление ограничения тока RD = '+ FloatToStr(rd)+' ом') ;

Button1.Enabled:=True;

end;

end;

В программе приняты следующие обозначения: - минимальная и максимальная величины термосопротивления, Ом; - величина питающего напряжения, В; - допустимая сила тока, проходящего через термопреобразователь сопротивления, А; - постоянные сопротивления измерительной схемы моста, Ом; - сопротивления начала и конца шкалы соответственно, Ом; - сопротивление ограничения тока, Ом.

Приложение Б

Листинг 2

procedure TForm1.Button3Click(Sender: TObject);

var

e1,e2,i1,i2,l,u1,rp,rh,e3,e4,t3,t4,u2,ROK,RNO,R1,RNQ,RO,R,RD:Real;

begin

//Проверка на ввод всех данных

if (Edit1.Text='')or (Edit2.Text='')or (Edit3.Text='') or(Edit4.Text='')or

(Edit5.Text='')or (Edit6.Text='')or (Edit7.Text='')or (Edit8.Text='')or

(Edit9.Text='')or (Edit10.Text='')or (Edit11.Text='')or (Edit12.Text='')or

(Edit13.Text='')

then MessageDlg('Введены не все данные',mtError,[mbOk],0)

else begin//Приобразование в числовой вид

e1 := StrToFloat(Edit1.Text);

e2 := StrToFloat(Edit2.Text);

i1 := StrToFloat(Edit3.Text);

i2 := StrToFloat(Edit4.Text) ;

l := StrToFloat(Edit5.Text);

u1 := StrToFloat(Edit6.Text);

rp := StrToFloat(Edit7.Text);

rh := StrToFloat(Edit8.Text);

e3 := StrToFloat(Edit9.Text);

e4 := StrToFloat(Edit10.Text);

t3 := StrToFloat(Edit11.Text);

t4 := StrToFloat(Edit12.Text);

u2 := StrToFloat(Edit13.Text);

//основные вычисления

ROK:=(e4 -e3)/(l*(t4-t3)*i1);

RNO:=(e1+i2*ROK)/i2;

R1:=u1/i1;

RNQ:=(i1*R1-e2)/i2;

RO:=(e2-e1)/i2;

R:=(RO*rp*rh)/(rp*rh-rp*RO-rh*RO);

RD:=(u2/(i1+i2));

//Вывод информации

Memo1.Lines.Add(' ---Данные---');

Memo1.Lines.Add('Минималиая величина т.э.д.с термопары (на приборе) e1 = '+ Edit1.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Макcимальная величина т.э.д.с термопары (на приборе) e2 = '+ Edit2.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Сила тока в ветвях моста i1 = '+ Edit3.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Сила тока в ветвях моста i2 = '+ Edit4.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Темпратурный коэффициент сопр. медного провода l = '+ Edit5.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Напряжение на выходе ИПС u1 = '+ Edit6.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Сопротивление реохорда rp = '+ Edit7.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Сопротивление шунта rh = '+ Edit8.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Минималиая величина т.э.д.с термопары (для спаев) e3 = '+ Edit9.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Максимальная величина т.э.д.с термопары (для спаев) e4 = '+ Edit10.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Нижний придел изменения темпераруры спаев t3 = '+ Edit11.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Верхний придел изменения темпераруры спаев t4 = '+ Edit12.Text) ;

Memo1.Lines.Add('Напряжение ИПС u2 = '+ Edit13.Text) ;

Memo1.Lines.Add(' ---Результаты расчета---') ;

Memo1.Lines.Add('Сопротивление начала шкалы RNO = '+FloatToStr(RNO)+' ом') ;

Memo1.Lines.Add('Сопротивление конца шкалы RNQ = '+FloatToStr(RNQ)+' ом') ;

Memo1.Lines.Add('Сопротивление подгонки реохорда R = '+FloatToStr(R)+' ом') ;

memo1.Lines.Add('rd ='+floatToStr(rd));

Button1.Enabled:=True;

end;

end;

В программе приняты обозначения: – минимальные и максимальные величины т.э.д.с.термопары, соответствующие диапазону шкалы прибора, В; – силы токов в ветвях моста, А; – температурный коэффициент сопротивления медного провода, ; – напряжение на выходе ИПС, В; – сопротивление реохорда и шунта реохорда соответственно, Ом; – минимальная и максимальная величины т.э.д.с.термопары, соответствующие диапазону изменения температуры холодных спаев, В; – пределы изменения температуры холодных спаев, нижний и верхний соответственно, ; – величина напряжения ИПС, В.

Приложение В

Начало блок-схемы к приложению В

Блок-схема алгоритма расчёта дифрагмы для измерения расхода вещества

Продолжение блок-схемы к приложению В

Блок-схема алгоритма расчёта дифрагмы для измерения расхода вещества

Блок 01 – начало счета программы;

блоки 02-03 – ввод и печать исходных данных;

блоки 04-05 – расчет числа Рейнольдса и вспомогательной величины С;

блок 09 – начало цикла по I (определение ) методом перебора задаваемых перепадов давления;

блок 10 – вычисление величины ;

блок 11-26 – определение коэффициента расхода диафрагмы в зависимости от диаметра трубопровода;

блок 27 – расчет модуля диафрагмы

блок 28 – расчет граничного числа Рейнольдса;

блок 29 – расчет диаметра отверстия диафрагмы;

блок 30-32 – определение максимального расхода ;

блок 33 – вычисление потери давления на диафрагме;

блок 34 – печать заданного перепада давления на диафрагме;

блок 35 – печать результатов расчета;

блок 36-37 – конец цикла по I;

блок 38 – конец расчета.

Листинг 3

procedure TForm1.Button3Click(Sender: TObject);

var

om,i:integer;

f1,f2,u,v,kt,d,kt1,qpr,g1,g2,p1,d1,re,c,alm,al,

am,regr,dcu,QPRT,ptd,dcu1:Real;

begin

if (EDIT1.TEXT ='')or (edit2.Text='')or (edit3.Text='') or(edit4.Text='')or (edit5.Text='')or (edit6.Text='')or

(edit7.Text='')or (edit8.Text='')or (edit9.Text='')or (edit10.Text='')or (edit11.Text='')

then MessageDlg('Введены не все параметры',mtError,[mbOk],0)

else begin

f1 := StrToFloat(edit1.Text);

f2 := StrToFloat(edit2.Text);

d := StrToFloat(edit3.Text);

u := StrToFloat(edit4.Text) ;

v := StrToFloat(edit5.Text);

kt := StrToFloat(edit6.Text);

qpr := StrToFloat(edit7.Text);

g1 := StrToFloat(edit8.Text);

g2 := StrToFloat(edit9.Text);

p1 := StrToFloat(edit10.Text);

kt1 := StrToFloat(edit11.Text);

om := StrToInt(Combobox1.Text);

Button1.Enabled:=True;

memo1.Clear;

if om = 1 then

begin

Memo1.Lines.Add(' ---Данные---');

Memo1.Lines.Add('максимальный расход (м^3/ч) ='+ Edit1.Text);

Memo1.Lines.Add('минимальный расход (м^3/ч) ='+ Edit2.Text);

end

else

Begin

Memo1.Lines.Add('максимальный расход (м^3/ч) ='+ Edit8.Text);

Memo1.Lines.Add('минимальный расход (м^3/ч) ='+ Edit9.Text);

end;

Memo1.Lines.Add('диаметр трубопровода (мм) ='+ Edit3.Text);

Memo1.Lines.Add('потность вещества (кг/м^3) ='+ Edit4.Text);

Memo1.Lines.Add('вязкость вещества (па*с) ='+ Edit5.Text);

Memo1.Lines.Add('температурный коффициент kt ='+ Edit6.Text);

Memo1.Lines.Add('верхний придел шкалы вторичного прибора ='+ Edit7.Text);

Memo1.Lines.Add('допустимая потеря давления на диафрагме (МПа) ='+ Edit10.Text);

Memo1.Lines.Add(' ---Результаты расчета---');

if om =1 then

begin

D1:=d*kt;

re:=(0.354*f2*u)/(d1*v);

c:=(qpr*sqrt(u))/(4*(d1*d1));

end

else

begin

d1:=d*kt;

re:=(0.354*g2)/(d1*v);

c:=qpr/(4*(d1*d1)*sqrt(u));

end;

Memo1.Lines.Add('число Рейннольдса re ='+ FloatToStr(re));

Memo1.Lines.Add('вспомогатильная величина c ='+ FloatToStr(c));

For i:= 1 to n do

begin

Memo1.Lines.Add('*** *** *** ***') ;

Memo1.Lines.Add('перепад давления на диофрагме (Мпа) ='+FloatToStr(x[i]));

Alm:=c/sqrt(x[i]);

Memo1.Lines.Add('вспомогательная величина Alm ='+FloatToStr(alm));

if d<=50 then

begin

Memo1.Lines.Add('уточните диаметр D');

exit;

end;

Case round (d) of

70: al:=0.4072*sqr(alm)+0.1478*alm+0.6023;

50..69:al:=0.1597+0.3591*sqr(alm)*alm+0.6045;

71..75: al:=0.1597+0.3591*sqr(alm)*alm+0.6045;

80: al:=0.4072*sqr(alm)+0.1478*alm+0.6023;

76..79: al:=0.4198*sqr(alm)+0.1404*Alm+0.6016;

81.. 125: al:=0.4198*sqr(alm)+0.1404*Alm+0.6016;

126..175 : al:=0.411*sqr(alm)+0.1453*Alm+0.5983;

176..225 :al:=0.4134*sqr(alm)+0.1433*Alm+0.5962;

226..275: al:=0.4268*sqr(alm)+0.1344*Alm+0.5953;

300: al:=0.1418*sqr(alm)+0.4384*Alm+0.5509;

else begin

Memo1.Lines.Add('уточните диаметр D');

exit;

end;

end;

Memo1.Lines.Add('коэффициент расхода диафрагмы Al='+FloatToStr(Al));

Am:=Alm/Al;

Memo1.Lines.Add('модуль диафрагмы am='+FloatToStr(Am));

Regr:=102270 *Power(am,0.598)* exp(1.993*am);

Memo1.Lines.Add('граничное число Рейнольдса Regr='+FloatToStr(Regr));

Dcu:=D1*sqrt(am);

Memo1.Lines.Add('диаметр отверстия диофрагмы Dcu ='+FloatToStr(Dcu));

om:= StrToInt(InputBox('Ввод данных','введите om (1 или 2) ,перепад давления ='+FloatToStr(x[i]),'1'));

if om=1

then QPRT:=4*AL*Sqr(Dcu)*Sqrt(x[i]/u)

else QPRT:=4*AL*Sqr(Dcu)*Sqrt(x[i]*u);

Memo1.Lines.Add('максимальный расчетный расход QPRT= '+FloatToStr(QPRT));

DCU1:=Dcu/kt1;

Memo1.Lines.Add('диаметр отверстия при 20 градусах dcu20='+FloatToStr(dcu1));

ptd:=(1-1.05*am*x[i])*Power(10,-4);

Memo1.Lines.Add('потеря давления на диофрагме ptd= '+FloatToStr(ptd));

If Ptd >= P1 then Memo1.Lines.Add('потеря давления на диафрагме больше допустимой')

else Memo1.Lines.Add('диаметр DCU_20 считать окончательным !');

if Re<= Regr

then

begin

Memo1.Lines.Add('необходима поправка к показаниям дифманометра которую');

Memo1.Lines.Add('опредилите по формуле f=((27,7*d*v)/(u*9.81))*k (м^3/ч)');

Memo1.Lines.Add('величину k найти по справочнику!');

Memo1.Lines.Add('или по фомуле g=((27,7*d*v)*k)');

end

else Memo1.Lines.Add('расчет закончен');

end;

end;

end;

В программе приняты следующие обозначения: – верхний предел шкалы вторичного прибора; – максимальный и минимальный заданный расход соответственно, ; – ряд перепадов давления дифманометров, МПа; – плотность среды, ; – динамическая вязкость вещества, ; – диаметр трубопровода , ; – допустимая потеря давления в диафрагме, МПа; – температурные коэффициенты материала трубопровода и диафрагмы соответственно; – число Рейнольдса; – граничное число Рейнольдса; – вспомогательная величина; – величина для задания ветвящегося алгоритма ( – объемные расходы; – массовые расходы); – потеря давления на диафрагме, МПа; – диаметр отверстия диафрагмы, ; –коэффициент расхода диафрагмы; – модуль диафрагмы; – произведение модуля диафрагмы на ее коэффициент расхода; – максимальный расчетный расход, .

Приложение Г

Начало блок-схемы к приложению Г

Блок-схема алгоритма расчёта регулирующего органа

Продолжение блок-схемы к приложению Г

Блок-схема алгоритма расчёта регулирующего органа

Блок 01 – начало счета программы;

блок 02 – задание значение коэффициентов местных сопротивлений, ;

блок 03-04 – ввод и печать исходных данных;

блок 05 – задание начальных значений параметров цикла I и вспомогательной величины S, используемой при определении потерь на местных сопротивлениях;

блок 06-07 – вычисление в цикле величины S;

блок 08 – задание начального значения величины M для ветвящегося алгоритма расчета коэффициента пропускной способности клапана и потерь давления на клапане;

блок 09 – задание значений максимального расхода;

блок 10-14 – ветвящийся алгоритм расчета линейной скорости потока вещества (ж – жидкость; п – пар; г – газ);

блок 15 – определение числа Рейнольдса;

блок 16-20 – ветвящийся алгоритм расчета коэффициента трения;

блок 21-22 – вычисление потерь давления;

блок 23 – определение перепада давления на клапане PØ;

блок 24 – логический оператор; если PØ≤Ø – производится печать PØ, и расчет прекращается; при PØ>O расчет продолжается;

блок 25 – вывод на печать PØ;

блок 26 – конец расчета;

блок 27-31 – ветвящийся алгоритм расчета пропускной способности клапана;

блок 32 – печать результатов расчета;

блок 33 – проверка условий ; если условие не выполняется – переход на блок 34; если выполняется – конец расчета;

блок 34 – присвоение величине M значение 2;

блок 35 – задание нового значения , равного минимальному расходу, переход на блок 10 и расчет повторяется до тех пор, пока не будет выполнено условие .

Листинг 4

procedure TForm1.Button3Click(Sender: TObject);

var

i,k,m:integer;

f1,f2,d,u,v,l,g,h,p1,p2,s,w,t,re,l1,f,p3,p4,po,kv,kv1,pnk,pkk,u1,u2,u3,t1,k1:Real;

label

nachalo;

begin

if (EDIT1.TEXT ='')or (edit2.Text='')or (edit3.Text='') or (edit5.Text='')or (edit6.Text='')or

(edit7.Text='')or (edit8.Text='')or (edit9.Text='')or (edit10.Text='')or (edit11.Text='')

then MessageDlg('Введены не все параметры',mtError,[mbOk],0)

else begin

f1 := StrToFloat(edit1.Text);

f2 := StrToFloat(edit2.Text);

d:= StrToFloat(edit3.Text);

k:= StrToInt(ComboBox1.Text) ;

u:= StrToFloat(edit5.Text);

v:= StrToFloat(edit6.Text);

l:= StrToFloat(edit7.Text);

g:= StrToFloat(edit8.Text);

h:= StrToFloat(edit9.Text);

p1:= StrToFloat(edit10.Text);

p2:= StrToFloat(edit11.Text);

Button1.Enabled:=True;

memo1.Clear;

Memo1.Lines.Add(' ---Данные---');

Memo1.Lines.Add('максимальный расход (м^3/ч) f1= '+Edit1.Text);

Memo1.Lines.Add('минимальный расход (м^3/ч) f2= '+Edit2.Text);

Memo1.Lines.Add('диаметр трубопровода (м) d= '+Edit3.Text);

Memo1.Lines.Add('плотность вещества (кг*м^3) u= '+Edit5.Text);

Memo1.Lines.Add('вязкость вещества (па*с) v= '+Edit6.Text);

Memo1.Lines.Add('длинна трубопровода (м) l= '+Edit7.Text);

Memo1.Lines.Add('ускорение свободного падения (м/с^2) g= '+Edit8.Text);

Memo1.Lines.Add('высота вертекального участка трубопровода (м) h= '+Edit9.Text);

Memo1.Lines.Add('давление в начале трубопровода (МПа) p1= '+Edit10.Text);

Memo1.Lines.Add('давление в конце трубопровода (МПа) p2= '+Edit11.Text);

Memo1.Lines.Add(' ---Результаты расчета---');

for i:= 1 to n do

s:=s+x[i];

Memo1.Lines.Add('сумма коэффициентов местных соротивлений s = '+FloatTostr(s));

m:=1;

f:=f1;

nachalo:

case k of

1:w:=4*F/(3600*3.14* sqr(D));

2:w:=4*F/(3600*3.14* sqr(D)*U);

3: begin

t:= StrToFloat(InputBox('Ввод данных','введите t ','1'));

w:=4*F*(273+t)/(3600*3.14* sqr(D)*273);

end;

end;

Memo1.Lines.Add('скорость вещества (м/с), w = '+FloatToStr(w));

re:=w*d*u/v;

Memo1.Lines.Add('число Рейнольдса re= '+FloatToStr(re));

if re <=2320 then

l1:=64/re;

if re>=100000 then

l1:=0.303/sqr(log10(re)/2.3-0.9)

else l1:=0.316/Power(re,0.25);

Memo1.Lines.Add('коэффициент трения l1 = '+FloatToStr(l1));

p3:=(L1*L/D+S+1)*(U*W*W/2)/1000000;

Memo1.Lines.Add('потери давления в трубо проводе (МПа) p3 = '+FloatToStr(p3));

p4:=u*g*h/1000000;

Memo1.Lines.Add('потери давления на вертикальном участке (МПа) p3 = '+FloatToStr(p4));

po:=p1-p2-p3-p4;

Memo1.Lines.Add('перепад давления на клапане (МПа) po = '+FloatToStr(po));

if po<=0 then exit;

case k of

1:Begin

kv:=0.316*1.2*f*sqrt(u/1000/po);

kv1:=kv/1.2;

Memo1.Lines.Add('условная пропускная способность клапана kv = '+FloatToStr(kv));

Memo1.Lines.Add(' пропускная способность клапана в рабочих условиях - '+FloatToStr(kv1));

if m=2 then exit

else begin

m:=2;

f:=f2;

Goto nachalo;

end;

End;

2:Begin

pnk:=p1-p3-p4;

pkk:=p2;

Memo1.Lines.Add('давление пара перед клапаном (МПа),pnk = '+FloatToStr(pnk));

Memo1.Lines.Add('давление пара после клапана (МПа),pkk = '+FloatToStr(pkk));

if po<= 0.52*pnk

then

begin

u1:=StrToFloat(InputBox('Ввод U1','Введите плотность пара при pkk и рабочей t (кг/м^3),U1=','1'));

kv:=(f*sqrt(1/(u1*pnk)))/73.5*1.2;

kv1:=kv/1.2;

Memo1.Lines.Add('условная пропускная способность клапана kv = '+FloatToStr(kv));

Memo1.Lines.Add(' пропускная способность клапана в рабочих условиях - '+FloatToStr(kv1));

end

else

begin

u2:=StrToFloat(InputBox('Ввод U2','Введите плотность пара при pkk и рабочей t (кг/м^3),U2=','1'));

kv:=(f*sqrt(1/(u2*po)))/103*1.2;

kv1:=kv/1.2;

Memo1.Lines.Add('условная пропускная способность клапана kv = '+FloatToStr(kv));

Memo1.Lines.Add(' пропускная способность клапана в рабочих условиях - '+FloatToStr(kv1));

end;

if m=2 then exit

else begin

m:=2;

f:=f2;

Goto nachalo;

end;

end;

3: Begin

pnk:=p1-p3-p4;

pkk:=p2;

Memo1.Lines.Add('давление пара перед клапаном (МПа),pnk = '+FloatToStr(pnk));

Memo1.Lines.Add('давление пара после клапана (МПа),pkk = '+FloatToStr(pkk));

if po<= 0.52*pnk

then

begin

u3:=StrToFloat(InputBox('Ввод u3','Введите плотность u3=','1'));

t1:=StrToFloat(InputBox('Ввод t1 ','Введите температуру t1=','1'));

k1:=StrToFloat(InputBox('Ввод k1','Введите коэффициент k1=','1'));

kv:=(F*sqrt((U3*T1*K1)/(Po*PKK)))/5280*1.2;

kv1:=kv/1.2;

Memo1.Lines.Add('условная пропускная способность клапана kv = '+FloatToStr(kv));

Memo1.Lines.Add(' пропускная способность клапана в рабочих условиях - '+FloatToStr(kv1));

end

else

begin

u3:=StrToFloat(InputBox('Ввод u3','Введите плотность u3=','1'));

t1:=StrToFloat(InputBox('Ввод t1 ','Введите температуру t1=','1'));

k1:=StrToFloat(InputBox('Ввод k1','Введите коэффициент k1=','1'));

kv:=(F*sqrt(U3*T1*K1)/(2640*PNK))*1.2;

kv1:=kv/1.2;

Memo1.Lines.Add('условная пропускная способность клапана kv = '+FloatToStr(kv));

Memo1.Lines.Add(' пропускная способность клапана в рабочих условиях - '+FloatToStr(kv1));

end;

if m=2 then exit

else begin

m:=2;

f:=f2;

Goto nachalo;

End;

end;

end;

end;

end;

В программе приняты следующие обозначения: – количество местных сопротивлений; – плотность среды, ; – вязкость среды, ; – максимальный и минимальный расход соответственно, ; – давление в начале участка трубопровода, МПа; – давление в конце трубопровода, МПа; – длинна трубопровода, м; – диаметр трубопровода, м; – высота вертикального участка трубопровода, м; – плотность пара при давлении и рабочей температуре, ; – давление перед клапаном, МПа; – плотность пара при давлении и рабочей температуре, ; – давление за клапаном, МПа; – температура газа, ; – абсолютная температура газа, К; – безразмерный коэффициент, учитывающий отклонение реального газа от закона идеального газа; – плотность газа при нормальных условиях ( и ), ; – ускорение свободного падения, ; S – сумма коэффициентов местных сопротивлений; – скорость вещества, ; – число Рейнольдса; – потери давления в трубопроводе, МПа; – потери давления на вертикальном участке, МПа; – перепад давления на клапане, МПа; – условная пропускная способность клапана, .

Література

1 Полоцкий Л.М., Лапшенков Г.И. Автоматизация химических производств. М.: "Химия", 1982. -295с.

2 Лапшенков Г.И., Полоцкий Л.М. Автоматизация производственных процессов в химической промышленности. М.: "Химия", 1988. -288c.

3 Шувалов В.В., Голубятников В.А., Огаджанов Г.А. Автоматизация производственных процессов в химической промышленности. М.: "Химия",1991. -480с.

4 Кулаков М.В. Технологические измерения и приборы для химических производсв.М.: "Машиностроение", 1983 -424с.

5 Автоматические приборы, регуляторы и вычислительные системы. Справочное пособие. Под ред. Б.Д. Кошарского. Л.: "Машиностроение",1976. -488с.

6 Методические указания к практическим занятиям по курсу "Автоматика и автоматизация производственных процессов" для студентов cпециальности 7.090 220 /Сост. Г.В. Кравченко, И.П. Кушнаренко.- Днепропетровск: ДХТИ,1993.-100с.

7 Методические указания к выполнению самостоятельной работы студентов по курсу "Контроль и управление химико-технологическими процессами" для студентов V-VI курсов всех специальностей. /Сост. Г.В. Кравченко, В.Л. Динес, В.М. Кавизин.- Рубежное РФ ВУГУ,1998.- 36с.

8 Методическое руководство к выполнению дипломного проекта по разделу "Автоматический контроль и управление технологическим процессом" для студентов V-VI курсов всех специальностей. / Сост.Г.В. Кравченко, В.Л. Динес, И.П. Кушнаренко. - Днепропетровск: ДХТИ,1992. - 25 с.

Содержание

Практическое занятие 1. Обработка результатов измерений на персональном компьютере ………………………………………..	3
1.1 Краткие теоретические сведения…………………………..	3
1.2 Описание программы расчета статистических показателей…………………………………………………………	7
Практическое занятие 2. Расчёт измерительных схем автоматического моста и потенциометра	11
2.1 Основные понятия об измерении температуры………….	11
2.2 Расчет измерительной схемы автоматического моста…..	11
2.3 Расчет измерительной схемы автоматического потециометра……………………………………………………….	17
Практическое занятие 3. Расчет диафрагмы для изменения расхода вещества	25
3.1 Основные сведения об измерении расхода с помощью сужающих устройств……………………………………………	25
3.2 Расчет диафрагмы для измерения расхода………………	26
Практическое занятие 4. Расчет и выбор регулирующих органов автоматических систем регулирования	41
4.1 Общие сведения о регулирующих органах………………	41
4.2 Расчет и выбор регулирующих органов………………….	42
Приложение А ……………………………………………………..	57
Приложение Б ……………………………………………………...	59
Приложение В ……………………………………………………...	62
Приложение Г ……………………………………………………...	68
Литература………………………………………………………….	76

Автоматизация производственных процессов. Методические указания к практическим занятиям.

Ответственный за выпуск : Кравченко Г.В.

Подписано к печати “___”_________ 2004 р. Формат 60´84´16

Печ.листов 80

Тираж ___ прим.

Ротапринт РФ ВНУ 93009, г.Рубежное, ул. Ленина, 31