Расчет горения топлива
Состав природного и доменного газов, %.
Газ | CO | СО2
|
СН4
|
С2
Н4 |
С2
Н6 |
С3
Н8 |
С4
Н10 |
H2
|
N2
|
О2
|
W г/м3
|
Природный | - | 0.5 | 87.6 | 1.3 | 2.9 | 0.8 | 0.5 | - | 5.7 | 0.7 | - |
Доменный | 27.6 | 9.8 | 0.7 | - | - | - | - | 3.5 | 58.1 | 0.3 | 45 |
1. Пересчитываем состав сухого газа на влажный. Объем влаги в 100м3
доменного газа:
Н2
О=(W*100)/(803.6+W)=(45*100)/(803.6+45)=5.3%
2. Коэффициент пересчета на влажный газ:
kд
=(100-5.3)/100=0.947
3. Состав влажного доменного газа:
СОвл
= kд
*СО=0.947*27.6=26.14%
СО2вл
= kд
*СО2
=0.947*9.8=9.28%
СН4вл
= kд
*СН4
=0.947*0.7=0.66%
Н2вл
= kд
*Н2
=0.947*3.5=3.31%
N2вл
= kд
*N2
=0.947*58.1=55.02%
О2вл
= kд
*О2
=0.947*0.3=0.28%
4. Состав влажных газовв %:
Газ | СО2
|
СО | Н2
|
N2
|
СН4
|
О2
|
Н2
О |
Доменный | 9.28 | 26.14 | 3.31 | 55.02 | 0.66 | 0.28 | 3.6 |
5. Вычислим теплоту сгорания газов:
а)для природного газа:
=0.127CO+0.108H2
+0.358CH4
+0.586C2
H4
+0.636C2
H6
+
+0.913C3
H8
+1.185C4
H10
=0.358*87.6+0.586*1.3+0.636*2.9+
+0.913*0.8+1.185*0.5=35.28 [мДж/м3
]
б)для доменного газа:
=0.127CO+0.108H2
+0.357CH4
=0.127*26.14+0.108*3.31++0.358*0.66=3.91 [мДж/м3
].
6. Определим состав смеси. Доля доменного газа в смеси:
1-X – природный газ
X – доменный газ
х=(-)/(-)=(35.28-8)/(35.28-3.91)=
=0.869 [мДж/м3
].
7. Доля природного газа:
1-х=1-0.869=0.131
8. Состав смешанного газа:
СОсм
=СОд
*х+СОп
(1-х)=26.14*0.869=22.7%
СО2см
=СО2д
*х+СО2п
(1-х)=9.28*0.869+0.5*0.131=8.13%
СН4см
=СН4д
*х+СН4п
(1-х)=0.66*0.869+87.6*0.131=12.05%
С2
Н4см
=С2
Н4д
*х+С2
Н4п
(1-х)=1.3*0.131=0.17%
С2
Н6см
=С2
Н6д
*х+С2
Н6п
(1-х)=2.9*0.131=0.38%
С3
Н8см
=С3
Н8д
*х+С3
Н8п
(1-х)=0.8*0.131=0.1%
С4
Н10см
=С4
Н10д
*х+С4
Н10п
(1-х)=0.5*0.131=0.06%
Н2см
=Н2д
*х+Н2п
(1-х)=3.31*0.869=2.87%
N2см
=N2д
*х+N2п
(1-х)=55.02*0.869+5.7*0.131=48.56%
О2см
=О2д
*х+О2п
(1-х)=0.28*0.869+0.7*0.131=0.33%
H2
Oсм
=Н2
Од
*х+Н2
Оп
(1-х)=5.3*0.869=4.6%
Состав смешанного газа в %:
Газ | CO | СО2
|
СН4
|
С2
Н4 |
С2
Н6 |
С3
Н8 |
С4
Н10 |
H2
|
N2
|
О2
|
W г/м3
|
ПДС | 22,7 | 8,13 | 12,05 | 0,17 | 0,38 | 0,1 | 0,06 | 2,87 | 48,56 | 0,33 | 4,6 |
9. Расход кислорода на горение:
=0,01*((22,7+2,87)*0,5+2*12,05+3*0,17+3,5*0,38+5*0,1+
+6,5*0,06-0,33)=0,393 [м3
/м3
].
10. Теоретически необходимое количество воздуха:
L0
=(1+3,762)*0,393=1,87 [м3
/м3
].
11. Действительное количество воздуха при n=1.1:
Lд
=n*L0
=1.1*1,87=2.06 [м3
/м3
].
12.Количество продуктов горения:
a) Vсо2
=(СО+СО2
+СН4
+2С2
Н4
+2С2
Н6
+3С3
Н8
+4С4
Н10
)*0.01=
(22,7+8,13+12,05+2*0,17+2*0,38+3*0,1+4*0,06)*
*0.01=0.4452 [м3
/м3
]
б) Vн2
о=(2СН4
+2С2
Н4
+Н2
+Н2
О+3С2
Н6
+4С3
Н8
+5С4
Н10
)0.01=
=(2,87+2*12,05+2*0,17+3*0,38+4*0,1+5*0,06+4,6)*
*0.01=0.3375 [м3
/м3
]
в) VN2
=0,01N2
+nkVо2
=0,01*48,56+1,1*3,762*0,393=
=2.1119 [м3
/м3
]
г) V°
о2
=(n-1)*Vо2
=(1.1-1)*0,393=0.0393 [м3
/м3
]
13. Общее количество продуктов горения:
Vпс
=Vсо2
+Vн2
о+VN2
+Vо2
=0.4452+0.3375+2.1119+0.0393=
=2.9339 [м3
/м3
]
14.Состав продуктов горения:
СО2
=(Vсо2
*100%)/Vпс
=(0.4452*100%)/2,9339=15.17%
Н2
О=(Vн2
о*100%)/ Vпс
=(0.3375*100%)/2,9339=11,5%
N2
=(VN2
*100%)/Vпс
=(2.1119*100%)/2,9339=71,98%
О2
=(Vо2
*100%)/Vпс
=(0.0393*100%)/2,9339=1.35%
Состав продуктов горения в %:
СО2
|
Н2
О |
N2
|
О2
|
Сумма |
15,17% | 11,5% | 71,98% | 1,35% | 100% |
15. Теплота сгорания природно-доменной смеси (по заданию): 8[мДж/м3
].
Определение количества продуктов сгорания, поступающих в насадку, и его параметров
16. Определяем энтальпию продуктов сгорания;
приймем tв
=20°C, iв
=26.1 [кдж/м3
]
==2745.07 [кДж/м3
].
Определяем калориметрическую температуру продуктов сгорания. В первом приближении калориметрическую температуру продуктов сгорания принимаем равной t’кал
= 1600°С.
i1600
==
= 2630,89 [кДж/м3
]
Так как i0
>i1600
, принимаем более высокую температуру 1700°С.
Энтальпия продуктов сгорания при этой температуре
i1700
=2813,52[кДж/м3
]
Поскольку i0
<i1700
, то истинную температуру определяем по формуле:
tкал
= t’кал
+
tкал
=1600+=1662,5°С
18. Действительная температура продуктов сгорания:
tд
=htкал
=0.95*1662,5=1579,4°С
tдн
=0.97*1579.4=1532°С
tд
¢=1500°С
19. Определяем энтальпию продуктов сгорания:
а) на входе в насадку (при tд
¢=1500°С): iдн
=(3545,34*15.17+2758.39*11,5+2170,55*71,98+
+2296,78*1.35)/100= 2448,41 [кДж/м3
].
б) на выходе из насадки (низ). Принимаем среднюю за период температуру уходящих из насадки газов tдк
=250°С:
iдк
=(470,2*15.17+384.46*11,5+327*71,98+339.56*1.35)/
/100=355,5 [кДж/м3
]
20. Определяем средний за воздушный период расход воздуха. Принимаем, что пути от верха насадки до печи температура дутья понижается на 20°С.
tвмин
=tвк
+20=1200+20=1220°С.
Эта температура соответствует концу периода нагрева дутья. Для предварительных расчетов принимаем, что в течение воздушного периода температура воздуха понижается на величину Dtв
¢¢=200°С. Тогда средняя температура воздуха на выходе из насадки в течение воздушного периода составит:
tвкср
=tвмин
+ Dtв
¢¢/2=1220+200/2=1320°С.
Этой температуре соответствует энтальпия:
iвк
=1908,18 [кДж/м3
].
Согласно заданию на проектирование объем дутья
Vв
=195000 [м3
/час]. Это максимальное количество воздуха, которое пройдет через воздухонагреватель к концу воздушного дутья периода. Средний расход дутья за воздушный период определим из соотношения:
20. Определяем требуемый расход топлива. Требуемый расход топлива Vг
определим из уравнения теплового баланса насадки за цикл её нагрева и охлаждения.
Vг
Vпс
(0.95iдн
-ідк
)tд
=Vвср
(івк
-івн
)tв
,
отсюда
:
где 0.95 – коэффициент, учитывающий потери тепла в насадке;
івн
– энтальпия воздуха на входе в насадку. Температура воздуха на входе в насадку tвн
=170°С (после воздуходувки), что соответствует её энтальпии івн
=222,65[кДж/м3
];
tд
и tв
– длительность дымового и воздушного периода, час.
Предварительно принимаем tд
=2.0 час, а время, затрачиваемое на перекидку клапанов tп
=0.1 час. При числе воздухонагревателей п=4 длительность воздушного периода будет равна:
Продолжительность цикла:
tS
=tд
+tв
=2.0+0.7=2.7 [час].
Расход ПДС:
Расход доменного газа:
Vпс
=Vсм
*0.869=18415*0,869=16003 [м3
/ч]
Расход природного газа:
Vкг
= Vсм
*0.131=18415*0.131=2412 [м3
/ч]
21. Количество воздуха необходимое для горения топлива:
Vв
=Lд
Vг
=2.06*18415=37935 [м3
/ч]
22. Количество продуктов сгор
Vпс
=Vд
Vг
=2,93*18415=53956 [м3
/ч]
Предварительное определение поверхности
нагрева насадки
23. Определяем количество тепла, затраченное на нагрев воздуха:
Qв
=Vвср
(івк
-івн
)tв
=180227(1908,18-222,65)0.7=
=2,1264*108
[кДж/цикл]
24. Средне логарифмическая разность температур °C:
25. Средние за период температуры дыма и воздуха:
26. Средние температуры верха и низа насадки:
а) дымовой период:
б) воздушный период:
27. Определение коэффициента теплоотдачи для верха и низа насадки. Для определения теплоотдачи конвекцией aкд
и aкв
воспользуемся формулой:
Nu=ARen
Значение коэффициентов А и п : 0.0346 и 0.8 соответственно.
Результаты вычислений приведены в таблице.
28. Примем скорость продуктов сгорания при нормальных условиях Wод
=2 м/с. Тогда скорость воздуха при нормальных условиях будет:
29. Действительную скорость продуктов сгорания определяем по формуле:
а) для верха насадки
б) для низа насадки
30. Так как воздуходувка подает воздух под давлением Р=354.5 [кПа], то действительную скорость воздуха для верха и низа насадки найдем по формуле:
,
где Р0
=101.3 кПа, Т0
=273°К
а) для верха насадки
б) для низа насадки
31. Коэффициенты теплоотдачи для верха и низа насадки.
Параметры и единицы измерения | Расчет форму ла |
Предварительный расчет | Уточненный расчет | ||||
Верх | Низ | Верх | Низ | ||||
Дым | Возд | Дым | Возд | Возд | Возд | ||
Средние за период темпе- ратуры дыма и воздуха | 1187,5 | 1032,5 | 562,5 | 457,5 | - | - | |
Коэф. Теплопровод ности l*102
вт/м°С |
12,47 | 8,32 | 6,95 | 5,09 | - | - | |
Кинематический коэф вязкости u*106
м2 /с |
218,7 | 182,85 | 87,75 | 72,63 | - | - | |
Определяющий диаметр канала , м | 0,031 | 0,031 | 0,031 | 0,031 | - | - | |
Действительная скорость продуктов сгорания и воздуха м/с | 10,7 | 9,13 | 6,12 | 5,11 | - | - | |
Критерий Рейнольдса | 1516,69 | 1547,88 | 2162,05 | 2181,05 | - | - | |
Критерий Нуссельта | 12,13 | 12,33 | 16,1 | 16,22 | - | - | |
Коэф теплоотдачи конвекций aк
, вт/м2 °С |
49,48 | 33,09 | 36,09 | 26,63 | - | - | |
Коэф теплоотдачи излучением aл
, вт/м2 °С |
8,2 | - | 4 | - | - | - | |
Суммарный коэф теплоотдачи, вт/м2
°С |
aк
+ aл |
56,68 | 33,09 | 40,09 | 26,63 | - | - |
Теплофизические параметрыматериала насадки
32. Средние температуры верха (динас) и низа (шамот) насадки:
33. Теплофизические параметры материала насадки – теплоемкость Ср
, коэффициент теплопроводности l в зависимости от средней температуры определяем по формулам:
Динас:
Шамот:
34. Эквивалентная полутолщина кирпича:
V, f1
, f2
– живое сечение насадки.
V=0.7 [м3
/м3
] , f1
=38.1 [м2
/м3
] , f2
=0.2925 [м2
/м3
]
(из методического пособия №127)
35. Коэффициент аккумуляции тепла кладкой определяем по формуле:
вследствие преобразований получаем:
а) динас
б) шамот
Теплофизические параметры материала насадки и коэффициент аккумуляции тепла для верха и низа регенеративной насадки.
Параметры и еденицы измерения | Расчет ная формула |
Предварительный расчет | Уточненный расчет | ||
Верх | Низ | Верх | Низ | ||
Динас | Шамот | Динас | Шамот | ||
Средняя температура насадки, | °С | 1110 | 510 | - | - |
Объемная плотность, r, | кг/м3
|
2000 | 2025 | - | - |
Коэф теплопроводности l, | вт/м°С | 2 | 1.11 | - | - |
Теплоемкость Ср
, |
кДж/кг°С | 1.29 | 1.08 | - | - |
Коэф температуропро водност. | а м2
/ч |
0.00279 | 0.00182 | - | - |
Критерий Фурье | 22.15 | 14.45 | - | - | |
Коэф аккумуляции | 0.943 | 0.915 | - | - |
Так как полученные значения коэффициента аккумуляции тепла hк
<1/3, то вся масса кирпича принимает участие в процессе аккумуляции тепла. В этом случае нет необходимости уменьшать толщину кирпича и величину коэффициентов, учитывающих различие в температурах кирпича в дымовом и воздушном периодах можно принять xн
=5.1 для низа насадки и xв
=2.3 для верха. y- принимаем равным 1/3.
36. Определяем суммарный коэффициент теплоотдачи:
Тогда суммарный коэффициент теплопередачи для верха насадки:
для низа насадки:
37. Средний коэффициент теплоотдачи для всей насадки:
38. Поверхность нагрева насадки:
39. Объем насадки:
V=F/f1
= 44441/38.1=1166 м2
40. Площадь поперечного сечения насадки в свету:
41. Общая площадь горизонтального сечения насадки:
42. Высота насадки:
Определение изменения температуры воздуха
за воздушный период
43. Теплоемкость потока воздуха:
44. Теплоемкость насадки:
45. Теплоемкость потока дыма:
тогда:
46. Определяем значение условий постоянной времени воздушного периода, т.е. время, в течение которого температура воздуха на выходе из насадки изменяясь с постоянной скоростью, достигла бы значения Dt´´=200°С:
47. Определяем изменение температуры на выходе из насадки в течение воздушного периода:
Поскольку полученное значение Dt´´ мало отличается от принятого при предварительном расчете (Dt´´=200°С), повторять расчет нет необходимости:
Кверх
|
Книз
|
Кср
|
F м2
|
V м3
|
w м2
|
Fобщ
м2
|
Н м |
39,6 | 38,17 | 38,9 | 44441 | 1166 | 7,49 | 25,62 | 45 |
Wв
кВт/°С |
Сн
кДж/°С |
Wд
кВт/°С |
mв
|
Тв
час |
°С |
||
73 | 1.95*106
|
25,5 | 1 | 9,5 | 0,9 | 4,38 | 199 |
Невязка:
(Для повторного расчета разница менее 1%).
Размеры и масса насадки
Принимаем геометрические параметры насадки, полученные в повторном расчете : Н=45м, Fобщ
=25,62м2
.
48. Масса кирпича в насадке:
49. Коэффициент стройности насадки:
что удовлетворяет условию равномерного распределения газа по сечению насадки.
50. Принимая скорость продуктов сгорания в шахте горения равной Wдо
=2.5 м/с, определяем площадь горизонтального сечения шахты:
51. Суммарная площадь горизонтального сечения воздухонагревателя:
FS
=Fш
+Fобщ
=6+26,62=32,62 [м2
]
52. Диаметр воздухонагревателя по внутренней поверхности кладки:
53. оптимальное время между перекидками клапанов:
54. Оптимальная длительность воздушного периода: