Содержание
Введение
1 Расчет процесса горения
2 Материальный баланс сушки
3 Тепловой баланс сушки
4 Расчет габаритов распылительной сушилки
5 Расчет циклонов
6 Расчет скрубберов Вентури
Список использованной литературы
Приложение
Введение
Сушка в основном применяется, если необходимо испарить растворитель и получить из высушиваемого материала порошкообразный или гранулированный сухой продукт. Сушка представляет собой весьма энергоемкий, сложный, взаимообусловленный комплекс химических, тепловых и диффузионных процессов. В настоящее время из известных сушилок, разработанных для микробиологии, нашли применение распылительные сушилки с дисковым и форсуночным распылением, вальцовые сушилки (в гидролизной промышленности) и сублимационные сушилки (в производстве бактериальных препаратов, ферментов). Методы сушки и конструкции сушилок в значительной степени определяются режимами сушки для конкретного материала, обеспечивающими высокое качество сухого продукта при наименьших капиталовложениях и энергозатратах. Это особенно характерно для продуктов микробного синтеза, оптимальные режимы и методы сушки которых могут быть определены после изучения не только физико-химических и теплофизических характеристик, но и биологических свойств. Специфика сушки связана со сравнительно низкой термоустойчивостью и требованиями максимально возможной сохраняемости целевых продуктов биосинтеза в конечных препаратах.
В микробиологической промышленности в основном используются распылительные сушилки с дисковым распылением. В качестве топлива в зависимости от технологических требований используется природный газ или мазут.
1. Расчет процесса горения
Целью этого этапа расчета является расчет низшей теплотворной способности топлива, количества и состава продуктов сгорания, энтальпии продуктов сгорания.
Низшая теплотворная способность топлива - количество тепла, выделяемое при полном сгорании единицы топлива, но в предположении, что влага остается в продуктах горения в парообразном состоянии. В трубчатых печах дымовые газы выводятся через дымовую трубу при таких температурах, при которых водяные пары, находящиеся в продуктах сгорания, не могут сконденсироваться, следовательно, тепло конденсации водяного пара не используется. Поэтому для практических расчетов процесса горения пользуются низшей теплотворной способностью топлива.
Низшая теплотворная способность топлива по формуле Д.И.Менделеева [4]:
,
,
где C, H, S, O, W - соответственно содержание углерода, водорода, серы, кислорода, влаги, % по массе.
Элементарный состава газового топлива:
I) содержание углерода
;
2) содержание водорода
;
где nCi, nHi– соответственно число атомов углерода, водорода, серы, кислорода, азота в молекулах газовых компонентов топлива;
xi - концентрация газовых компонентов в топливе, % по массе;
Mi- молекулярная масса компонентов топлива;
k - число компонентов в топливе;
C, H, S, O, N - соответственно содержание углерода, водорода, % по массе.
Молекулярная масса газовой смеси:
=0,95*16+0,03*30+0,02*44=16,98 г/моль,
где ωi –объемная доля газовых компонентов в топливе;
Mi – молекулярная масса компонентов топлива.
Массовая концентрация газовых компонентов топлива:
;
,
.
Учитывая, что теплота сгорания - свойство аддитивное, то теплота сгорания газообразного топлива
,
где Qi - теплота сгорания отдельных компонентов топлива;
xi- массовая доля компонентов в смеси.
Для газового топлива низшая теплота сгорания:
,
где СН4, С2Н6, С3Н8 - содержание соответствующих компонентов в топливе, % по объему.
Результаты пересчета состава топлива сведены в таблицу 1.
Таблица 1 – Результаты пересчета состава топлива
| Компонент | Плотность, кг/м3 | Молекулярная масса, Мi | Объемная доля, ωi | Miωi | Массовые проценты |
| СН4 | 0,72 | 16 | 0,95 | 15,20 | 89,52 |
| С2Н6 | 1,36 | 30 | 0,03 | 0,90 | 5,30 |
| С3Н8 | 2,02 | 44 | 0,02 | 0,88 | 5,18 |
| ∑ | 1,00 | 16,98 | 100 |
Плотность топливного газа:
,
где xi - массовые доли компонентов в смеси;
rсм ,ri - плотность смеси и ее компонентов.
,
Проверка:
С+Н+О+N+S=100 %
Теоретическое количество воздуха, необходимого для сгорания одного килограмма топлива:
,
Фактический (действительный) расход воздуха:
,
где a - коэффициент избытка воздуха, (для объемного горения газообразного топлива a=1,05-1,2).
Объемный действительный расход воздуха:
,
где rв - плотность воздуха, rв= 1,293 кг/м3.
Количество продуктов сгорания, образующихся при сжигании одного килограмма топлива:
,
где Wф - расход форсуночного пара, для газообразного топлива Wф =0.
Количество газов, образующихся при сгорании одного килограмма топлива:
,
,
,
.
Проверка
,
2,774+2,194+0,196+13,795=18,959кг/кг ≈18,962 кг/кг.
Объемное количество продуктов сгорания на один килограмм топлива (при нормальных условиях):
,
,
,
.
Суммарный объем продуктов сгорания:
.
Плотность продуктов сгорания при температуре 273К и давлении 0,1*106Па:
.
Энтальпия продуктов сгорания на один килограмм топлива при различных температурах от 50 оС до температуры теплоносителя:
qt=(T-273)*( m* С+ m* С+ m* С+ m* С), ,
где T – температура продуктов сгорания, К;
С,С,С,С- средние массовые теплоемкости продуктов сгорания, кДж/кг*К.
Расчет энтальпии продуктов сгорания при различных температурах сведен в таблицу 2.
Таблица 2 – Энтальпии продуктов сгорания при различных температурах
| Температура, о
С |
С | С | С | С | q, |
| 50 | 0,839 | 0,919 | 1,868 | 1,031 | 1041,43 |
| 100 | 0,862 | 0,925 | 1,877 | 1,033 | 2094,09 |
| 150 | 0,885 | 0,931 | 1,886 | 1,034 | 3155,91 |
| 200 | 0,908 | 0,936 | 1,895 | 1,036 | 4230,30 |
| 250 | 0,928 | 0,943 | 1,907 | 1,038 | 5315,57 |
| 300 | 0,946 | 0,950 | 1,921 | 1,041 | 6415,70 |
| 350 | 0,964 | 0,957 | 1,934 | 1,045 | 7532,20 |
q50=(323-273)*(2,774*0,839+2,194*1,868+0,196*0,919+13,795*1,031)=1041,43
q100=(373-273)*(2,774*0,862+2,194*1,877+0,196*0,925+13,795*1,033)=2094,09
q150=(423-273)*(2,774*0,885+2,194*1,886+0,196*0,931+13,795*1,034)=3155,91
q200=(473-273)*(2,774*0,908+2,194*1,895+0,196*0,936+13,795*1,036)=4230,30
q250=(523-273)*(2,774*0,928+2,194*1,907+0,196*0,943+13,795*1,038)=5315,57
q300=(573-273)*(2,774*0,946+2,194*1,921+0,196*0,950+13,795*1,041)=6415,70
q350=(623-273)*(2,774*0,964+2,194*1,934+0,196*0,957+13,795*1,045)=7532,20
После определения энтальпии продуктов сгорания при различных температурах строим график зависимости температура – энтальпия (Рисунок 1).
Рисунок 1 – График зависимости энтальпии продуктов сгорания от температуры
2. Материальный баланс сушки
Содержание сухих веществ в высушиваемом растворе не изменяется, если нет уноса или других потерь
, кг/ч,
гдеG1, G2, GC – количество раствора до и после сушки и абсолютно сухого вещества, кг/ч;
φ1, φ2 – влажность раствора до и после сушки, %.
Производительность сушилок по испаряемой влаге:
.
Количество получаемых сухих дрожжей после сушки:
.
Технические характеристики распылительной сушилки
| Тип сушилки | СРЦ-12,5/1100 НК | |
| Производительность по испаряемой влаге, кг/ч | 10000 | |
| Температура теплоносителя, оС | Поступающего | 300 |
| отходящего | 90 | |
| Мощность двигателя распыливающего механизма, кВт | 100 | |
| Габариты сушилки | диаметр | 14500 |
| высота | 21640 | |
| Масса сушилки | 60360 | |
Количество распылительных сушилок, необходимое для испарения влаги:
шт,
принимаю n=3штуки,
где WC – производительность одной сушилки по испаряемой влаге, кг/ч.
3. Тепловой баланс сушки
При сушке в распылительных установках тепло передается от нагретого газа или воздуха и расходуется на нагрев высушенного материала, испарение влаги, потери в окружающую среду.
Подвод тепла:
тепло, вносимое дрожжевой суспензией:
,
где Gc - массовый расход дрожжевой суспензии, кг/ч;
ic - энтальпия дрожжевой суспензии при температуре поступления ее в сушильную камеру; кДж/кг;
Сс – теплоемкость дрожжевой суспензии;
θ – температура поступления дрожжевой суспензии в сушилку, обычно составляет 40…60 ºС.
θ=50оС,
Сс=3,52 кДж/(кг*град), Gc=38000 .
Qс=38000*3,52*50=6688000.
2) тепло, подводимое теплоносителем (сушильным агентом):
Qc.a.= Gc.a Jн ,
где Gc.a – количество теплоносителя (сушильного агента), кг/ч;
Jн- энтальпия сушильного агента при начальной температуре tн теплоносителя, кДж/кг. Определяется по графику зависимости температура-энтальпия продуктов сгорания.
при t=349оС Jн=7530
Расход тепла:
1) тепло, уносимое сухими дрожжами:
Qд.= Gz Jд=G2Cд θ z,
где G2 – количество дрожжей после сушки, кг/ч;
Jд – энтальпия сухих дрожжей при температуре выхода дрожжей из сушилки, кДж/кг;
Cд – теплоемкость сухих дрожжей ;
θ 2 – температура высушенных дрожжей;
θ 2=89оС, Cд=2,93 кДж/(кг град)[2], G2=9668,15 .
Qд=9668,15*2,93*89=2521163,48
2) тепло, уносимое теплоносителем (сушильным агентом):
Qc.a.= Gc.a Jк ,
где Gc.a – количество теплоносителя (сушильного агента), кг/ч
Jк – энтальпия сушильного агента при температуре выхода сушильного агента из сушилки, кДж/кг.
при t=87оС Jк =1780,
3) тепло, уносимое испаряемой влагой:
Qw=W Jw ,
где W – количество испаряемой влаги, кг/ч;
Jw – энтальпия водяного пара при температуре выхода водяного пара из сушилки, кДж/кг.
Jw =2700 при t=87оС , W=28331,85,
Qw=2700*28331,85=76509017,71.
4) потери тепла в окружающую среду.
Для определения габаритов сушилки приближенно можно принимать удельные потери тепла в окружающую среду в зависимости от начальной влажности материала q =(125÷250) кДж/кг [6]:
Qп=q W,
q= 125 ,
Qп=125*28331,85=3542084,15 .
Потери тепла в окружающую среду обычно составляют 3÷8℅ от общего количества тепла.
Количество теплоносителя (сушильного агента) определяется после преобразования теплового баланса процесса сушки по следующей формуле:
Проверяется тепловой баланс процесса сушки. Согласно закону сохранения энергии:
Qприх.=Qрасх. ,
где Qприх.,Qрасх. – соответственно статьи прихода и расхода тепла.
Qприх.=6688000+13197*7530=106061410 ,
Qрасх=2521163,48+76509017,71+3542084,15-13197*1780=106062925
Ошибка расчета должна быть не более 1 ℅.
0,0014%<1%.
Часовой расход топлива:
B= ,
где Qc.a – тепло, подводимое теплоносителем (сушильным агентом), кДж/ч;
Q- низшая теплотворная способность топлива, кДж/кг;
η - коэффициент полезного действия печи (η=0,8-0,95), η=0,9.
Объемный расход топливного газа равен:
В’=,
где ρг - плотность топливного газа, кг/м3.
Удельный расход тепла в сушилке определяется
,
где Qс.а - тепло, подводимое теплоносителем (сушильным агентом), кДж/ч;
W - количество испаряемой влаги кг/ч.
Тепловой к.п.д. сушилки:
,
где r - удельная теплота парообразования воды, определяемая по температуре материала при сушке, кДж/кг, при 89оС
r=2295,7,
q - удельный расход тепла в сушилке, кДж/кг.
Теплопроизводительность:
Выбор типоразмера печи определяется по каталогу [7] в зависимости от ее назначения, теплопроизводительности, вида топлива.
Типоразмер печи
| Тип печи | БКГ2 |
| теплопроизводительность | 17,8 МВт/м2 |
Выбираю 2 печи типа БКГ2, предназначенных для беспламенного сжигания газообразного топлива.
4. Расчет габаритов распылительной сушилки
Целью расчета является определение диаметра сушильной камеры и ее рабочего объема.
Из всего разнообразия приводимых в литературе формул для определе
,
где R - наружный радиус диска, м;
ω - угловая скорость диска, м/с;
ρ - плотность суспензии, кг/м3;
σ - поверхностное натяжение суспензии, H/м, σ=73,8*10-3 Н/м.
ω=135 м/с,
ω=2πRn
R=ω/ (2πn)=(135 м/с) / (2*π134.167c-1)=0,160 м
dд=2R=0,32м
При расчете среднего диаметра капель можно принять С=2, для максимального размера капель С=4,6.
Размеры капель зависят от окружной скорости диска, производительности по суспензии, физических свойств суспензии. Основные характеристики центробежных распылителей приведены в таблице 3.
Таблица 3 - Основные характеристики центробежных распылителей
| Технические данные | Тип распылителя ЦРМ 18/100-8000 |
| Производительность, т/ч | 18 |
| Давление, МПа: | |
| в трубках подачи воздуха | 0,01-0,08 |
| в трубках подачи воды | 0,2 |
| Мощность электродвигателя, кВт | 100 |
| Скорость вращения диска, об/мин | 8050 |
| Угловая скорость диска, м/с | 131-139 |
| Смазка | Масло индустриальное И-12 |
| Разовая заливка масла, л | 30 |
| Габаритные размеры, мм: | |
| длина | 960 |
| ширина | 700 |
| высота | 2805 |
Радиус факела распыления вычисляется по формуле:
,
где ρ, ρ2 - плотность суспензии и сушильного агента;
Re - критерий Рейнольдса:
Re=
где ω- угловая скорость распыливающего диска, м/с;
d - диаметр капли, м;
ν- кинематическая вязкость газа, м2/с;
,
Динамическая вязкость продуктов сгорания при
=0,017мПа*с
=0,03 мПа*с
=0,025 мПа*с
=0,026 мПа*с
,
,
Re=.
Gu – критерий Гухмана:
,
где t1 – температура агента перед сушкой, 0С;
t2 - температура сушильного агента после сушки, °С;
tм - температура мокрого термометра, tм=40-60оС, tм=50оС; Ко- критерий Коссевича:
где r1 -скрытая теплота парообразования при температуре мокрого термометра, кДж/кг;
С2 - удельная теплоемкость сушильного агента, кДж/кг град;
-влажность суспензии при входе в сушилку и конечного сухого продукта, %.
Удельная теплоемкость:
газов N2, О2, СО2 =29,77,
Н2О=36,30
С2=,
.
Диаметр сушильной камеры определяется:
D=2,4*Rф=2,4*3,6594=8,78 м.
Рабочий объем сушилки определяется по формуле:
V=
где W- производительность сушилки по испаряемой влаге, кг/ч;
n - количество сушилок, шт.;
А - производительность 1 м3 рабочего объема камеры по испаряемой влаге, кг/м3*ч. Величина А выбирается по графику A=f(ΔT), где заштрихованная область соответствует начальным режимам работы сушилки.
ΔT=,
где t1 – температура агента перед сушкой, оС;
t2 - температура сушильного агента после сушки, °С;
tм - температура мокрого термометра, °С.
Рабочая высота сушильной камеры равна
.
Вычисленные величины диаметра и высоты сушильной камеры сравниваются с габаритами выбранного типа сушилки.
| Габариты сушилки, мм | теоретически | практически |
| диаметр | 12500 | 8780 |
| высота | 21640 | 18360 |
Рассчитанные параметры сушилки не превышают параметры выбранного типа сушилки, значит, выбранный тип сушилки подходит для данного расчета.
5. Расчет циклонов
Расчет циклонов сводятся к определению их количества, гидравлического сопротивления и эффективности улавливания выли.
Объемный расход сушильного агента:
V=.
Основной характеристики циклона является диаметр его корпуса. Диаметр цилиндрической части циклона определяется:
где V – объемный расход газа (сушильного агента), м3/ч;
Wr – скорость газа в цилиндрической части циклона, м/с;
П – количество циклонов.
где ΔР – сопротивление циклона, Па;
ξ – коэффициент гидравлического сопротивления циклона;
ξ=245;
ρr – плотность газа, кг/м3;
500-750 ; 625;
D=1,3м < Dмакс=1,8м
Вычислив диаметр циклона, определяем основные размеры циклонов:
| Тип циклона | ЦН-11 |
| Максимальный диаметр, м | 1,8 |
| Диаметр выхлопной трубы, м | 0,6 |
| Диаметр пылевыпускающего отверстия, м | 0,3-0,4 |
| Ширина входного патрубка, м | 0,26 |
| Высота водного патрубка, м | 0,48 |
| Высота выхлопной трубы, м | 1,56 |
| Высота выхлопного патрубка, м | 0,3 |
| Высота цилиндрической части, м | 2,08 |
| Высота конической части, м | 2,00 |
| Общая высота циклона, м | 4,38 |
| Коэффициент гидравлического сопротивления | 245 |
6 Расчет скрубберов Вентури
Скрубберы Вентури используются в качестве второй ступени пылеулавливания на установках с большим расходом запыленного газа.
Расход воды, подаваемой в трубу Вентури, находится из уравнения теплового баланса:
,
гдеqmr – массовый секундный расход газа, кг/с;
qmг=13197 кг/ч=3,666 кг/с;
Сг – удельная теплоемкость газа, кДж/кг*град;
Сж – удельная теплоемкость жидкости, кДж/кг*град; Cж=4,19 кДж/кг*град.
t1, t2 – начальная температура газа, поступающего в скруббер Вентури, на выходе из него, оС; t1=87oC, t2=45oC.
θ2, θ1 – температура воды на выходе из скруббера Вентури и на выходе из него. Температура выходящей воды не должна превышать 40-45оС,
θ 2=45oC θ1=20oC.
Концентрация пыли в воде:
,
где Хг – начальная концентрация пыли в газе, поступающем в скруббер Вентури,
;
qг – объемный расход газа, м3/с,
qг=Vс.а./3600=10659,9/3600=2,961м3/с.
,
Содержание пыли в оборотной воде,гарантирующее надежную работу форсунок, не должно превышать 0,5 кг/м3: 0,246<0,5.
Диаметр горловины трубы скруббера Вентури:
,
где Wг1 – скорость газа в горловине трубы, м/с; Wг1=100м/с.
Диаметр конфузора и диффузора:
,
гдеWг2 – скорость газа на входе в конфузор и на выходе из диффузора, Wг2=20м/с.
Длина конфузора трубы:
,
где2αк=28о.
Длина диффузора трубы:
,
где2αд=6о.
Длина горловины трубы:
,
Гидравлическое сопротивление трубы:
,
где
.
Удельная энергия, вводимая в трубу с газом и водой:
,
где ΔР – гидравлическое сопротивление трубы, Па;
ΔРф – гидравлическое сопротивление форсунок, 3*103Па;
qг – объемный расход газа, м3/с.
Средний диаметр конфузора и диффузора трубы:
,
Скорость газа в среднем сечении трубы:
,
Параметр А:
где dг – размер улавливаемых частиц, dг=10мкм;
σ – поверхностное натяжение воды, Н/м; σ=72,8*10-3
Н/м
τ – среднее время пребывания газа в трубе, с,
,
где Vтр – рабочий объем трубы, рассчитанный по размерам конфузора и диффузора, м3.
Эффективность пылеулавливания:
.
На практике эффективность пылеулавливания составляет не более 96%.
Список использованной литературы
1. Бортников И.И., Босенко А.М. Машины и аппараты микробиологических производств. – Минск : Высшая школа, 1982.
2. Быков В.А., Винаров А.Ю., Шерстобитов В.В. Расчет процессов микробиологических производств. – Киев : Техника, 1985.
3. Вукалович М.П., Киримник В.А., Ремизов С.Н. Термодинамические свойства газов. – М.: Машгиз, 1953.
4. Кузнецов А.А., Кагерманов С.М., Судаков Е.Н. Расчет процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности. – Л.: Химия, 1972.
5. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. – Л.: Химия,1986.
6. Соколова В.И., Яблокова М.А. Аппаратура микробиологической промышленности. – Л.: Машиностроение, 1988.
7. Трубчатые печи. Каталог/ Под ред. В.Е.Бакшалова и др..–М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1985.
8. Ужов В.Н., Вальдберг А.Ю., Мягков Б.И. и др. Очистка промышленных газов от пыли. – М.:Химия, 1981.
Приложение
Программа расчета энтальпии сгорания топлива на языке программирования Turbo Pascal
program sushka;
uses crt;
const a=1.05;
Rv=1.238;
var q50,q100,q150,q200,q250,q300,q350,
q1,q2,q3,Q,s,x1,x2,x3,c,h,z,L0,L9,V9,G,
m1,m2,m3,m4,m,v1,v2,v3,v4,v,R1,R2:real;
begin
clrscr;
writeln('введите состав топливного газа в % по объему');
write('метан=');
readln(f1);
write('этан=');
readln(f2);
write('пропан=');
readln(f3);
Q:=360.33*q1+631.8*q2+913.8*q3;
s:=(q1*16.043+q2*30.07+q3*44.1);
x1:=q1*16.043*100/s;
x2:=q2*30.07*100/s;
x3:=q3*44.1*100/s;
c:=12*(x1/16.043+2*x2/30.07+3*x3/44.1);
h:=4*x1/16.043+6*x2/30.07+8*x3/44.1;
r1:=1/(x1/(100*0.72)+x2/(100*1.36)+x3/(100*2.02));
z:=c+h;
if abs(z-100)<=0.1 then
begin
L0:=0.0115*c+0.345*h;
L9:=L0*a;
V9:=L0/Rv;
G:=1+L9;
m1:=0.0367*c;
m2:=0.09*h;
m3:=0.23*L0*(a-1);
m4:=0.768*a*L0;
m:=m1+m2+m3+m4;
end
else
begin
writeln('ошибка');
halt;
end;
if abs(m-g)<=0.01 then
begin
v1:=m1*22.4/44.1;
v2:=m2*22.4/18.015;
v3:=m3*22.4/31.999;
v4:=m4*22.4/28.013;
v:=v1+v2+v3+v4;
r2:=m/v;
end
else
begin
writeln('ошибка');
halt;
end;
writeln('низшая теплотворная способность топлива Q=',q:10:3,'кДж/куб.м');
writeln('содержание углерода в топливе=',c:6:3,'в % по массе');
writeln('содержание водорода в топливе=', h:6:3,'в % по массе');
writeln('плотность топливного газа=',r1:6:3,'кг/куб.м');
writeln('теоретический расход воздуха=',L0:6:3,'кг/кг');
writeln('фактический расход воздуха=',L9:6:3,'кг/кг');
writeln('количество продуктов сгорания=',G:6:3,'кг/кг');
writeln('объемный расход воздуха=',V9:6:3,'куб.м/кг');
writeln('количество образующихся газов:');
writeln('СО2=',m1:6:3,'кг/кг');
writeln('Н2О=',m2:6:3,'кг/кг');
writeln('О2=',m3:6:3,'кг/кг');
writeln('N2',m4:6:3,'кг/кг');
writeln('объемное количество газов:');
writeln('СО2=',v1:6:3,'куб.м/кг');
writeln('H2O=',v2:6:3,'куб.м/кг');
writeln('О2=',v3:6:3,'куб.м/кг');
writeln('N2=',v4:6:3,'куб.м/кг');
writeln('плотность продуктов сгорания=',r2:6:3,'куб.м/кг');
readln;
q50:=50*(m1*0.839+m2*1.868+m3*0.919+m4*1.031);
q100:=100*(m1*0.862+m2*1.877+m3*0.925+m4*1.033);
q150:=150*(m1*0.885+m2*1.886+m3*0.931+m4*1.034);
q200:=200*(m1*0.908+m2*1.895+m3*0.936+m4*1.036);
q250:=250*(m1*0.928+m2*1.907+m3*0.943+m4*1.038);
q300:=300*(m1*0.946+m2*1.921+m3*0.950+m4*1.041);
q350:=350*(m1*0.964+m2*1.934+m3*0.957+m4*1.045);
writeln('энтальпия продуктов сгорания:');
writeln('q50=',q50:10:3,'кДж/кг');
writeln('q100=',q100:10:3,'кДж/кг');
writeln('q150=',q150:10:3,'кДж/кг');
writeln('q200=',q200:10:3,'кДж/кг');
writeln('q250=',q250:10:3,'кДж/кг');
writeln('q300=',q300:10:3,'кДж/кг');
writeln('q350=',q350:10:3,'кДж/кг');
end.
Результаты расчета
введите состав топливного газа в % по объему
метан=95
этан=3
пропан=2
низшая теплотворная способность топлива Q=37953.29 кДж/куб.м
содержание углерода в топливе=75.610 в % по массе
содержание водорода в топливе=24.490 в % по массе
плотность топливного газа=0.739 кг/куб.м
теоретический расход воздуха=17.105 кг/кг
фактический расход воздуха=17.961 кг/кг
количество продуктов сгорания=18.961 кг/кг
объемный расход воздуха=13.894 куб.м/кг
количество образующихся газов:
СО2=2.773 кг/кг
Н2О=2.195 кг/кг
О2=0.196 кг/кг
N2=13.796 кг/кг
объемное количество газов:
СО2=1.411 куб.м/кг
H2O=2.732 куб.м/кг
О2=0.138 куб.м/кг
N2=11.035 куб.м/кг
плотность продуктов сгорания=1.238 куб.м/кг
энтальпия продуктов сгорания:
q50=1041.439 кДж/кг
q100=2094.097 кДж/кг
q150=3155.913 кДж/кг
q200=4230.307 кДж/кг
q250=5316.560 кДж/кг
q300=6418.746 кДж/кг
q350=7532.253 кДж/кг