Расчет химического реактора

Оглавление

Перед расчетом определимся с выбором конструкционного материала в зависимости от необходимой химической стойкости. По табл.III.19. «Нержавеющие стали, сортамент, свойства и области применения» [1] выбираем листовую сталь марки 03Х18Н11. Сварные соединения из этой стали, обладают высокой стойкостью против МКК в средах окислительного характера, не подвержены ножевой коррозии. Используется для сварного оборудования емкостного, теплообменного и трубопроводов. Применяется от -253 до +610 °С.

Разрушающее действие среды на материал учитываем введением прибавки С к номинальной толщине детали:

С=П∙τа
,

где τа
– амортизационный срок службы аппарата (принимаем τа
=20 лет);

П – коррозионная проницаемость, мм/год. По табл.III.21. «Коррозионная стойкость аустенитных и аустенитно-ферритных нержавеющих сталей» [1] принимаем П=0,025 мм/год.

С=П∙τа
=0,025∙20=0,5мм

1.
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЭЛЛИПТИЧЕСКОЙ КРЫШКИ

АППАРАТА

Расчет толщины стенки эллиптической крышки, нагруженного избыточным внутренним давлением.

Толщину стенки крышки рассчитываем по формулам (52)-(54) [2]:

,

где , R=D с Н=0,25D.

0,0146м.

s1
= 14,6+0,5 = 15,1 мм

Принимаем толщину крышки s1
= 16 мм.

Допускаемое внутреннее избыточное давление рассчитаем по формуле (54) [2]:

1,5564 МПа

Проведем проверку на необходимость укрепления отверстия для штуцера.

Согласно формуле (26) [3]

0,1303 м

где Dp
=2D=2∙2=4 м при х=0 согласно (5) [3].

Толщину стенки крышки, при которой не требуется укрепление отверстия, определим подбором:

0,5498 м.

Исполнительная толщина крышки аппарата принимается s1
=25 мм.

Допускаемое внутреннее избыточное давление:

2,4546 МПа

Согласно ГОСТ 6533-78 по таблице 7.2 [7] принимаем h1
=60 мм.

Проведем проверочный расчет по п. 3.3.1.4. [2]:

0,8=0,8∙177,09>h1
.

Согласно условиям п. 3.3.1.4. [2] принимаем толщину стенки 25 мм.

Расчет толщины стенки эллиптического днища, нагруженного избыточным наружным давлением.

Наружное избыточное давление принимаем равным атмосферному р=0,101 МПа, при абсолютном давлении внутри аппарата 0 МПа.

Толщину стенки днища рассчитываем по формулам (56)-(58) [2]

;

,

где Кэ
=0,9 для предварительного расчета [2].

{0,0040;0,0009}=4,0 мм.

Дальнейший расчет проводим из условия толщины стенки s1
=25 мм.

Определим допускаемое наружное давление по формуле (58) [2]:

где допускаемое давление [p]п
из условия прочности:

2,73 МПа,

допускаемое давление [p]Е
из условия устойчивости в пределах упругости:

3,73 МПа,

где Кэ
=0,91,

0,18.

Допускаемое наружное давление:

1,78 МПа

Проверяем условие :

- условие соблюдается.

Принимаем эллиптическое днище с отбортовкой h1
=60 мм толщиной стенки s1
=25 мм по ГОСТ 6533-78.

2.
РАСЧЁТ НА ПРОЧНОСТЬ СФЕРИЧЕСКОГО ДНИЩА

КОРПУСА

Толщину стенки сферического днища корпуса, нагруженного внутренним избыточным давлением, рассчитываем по формуле:

,

Расчетная толщина стенки днища

0,0060 м

где R=0,5D с Н=0,25D; Р=р+ ρgh=1,47∙106
+1000∙4,1∙9,81=1,51 МПа; р – давление внутри аппарата – 1,47 МПа, ρ=1000 кг/м3
– плотность воды при гидроиспытании аппарата, h=L1
+L2
+Lк
+0,5D0
=1200+1800+300+0,5∙1600=4100 мм.

Толщина стенки с надбавкой:

s1р
= 6+0,5=6,5 мм;

Таким образом, по [4] принимаем толщину стенки 8 мм

Допускаемое внутреннее избыточное давление рассчитываем по формуле:

1,881 МПа

Проверяем условие :

- условие соблюдается.

В результате произведённых расчётов и полученной толщины сферического днища корпуса аппарата под внутренним давлением принимаем толщину сферического днища 8 мм.

Согласно ГОСТ 6533-78 по таблице 7.2 [7] принимаем длину отбортованной части днища h1
=40 мм.

Проведем проверочный расчет по п. 3.3.1.4. [2]:

0,3=0,3∙32,86<h1
.

Согласно условиям п. 3.3.1.4. [2] принимаем толщину стенки равной толщине обечайки, рассчитанной в п. 3.2 – 12 мм.

Расчет толщины стенки полусферического днища, нагруженного избыточным наружным давлением.

Наружное избыточное давление принимаем равным атмосферному р=0,101 МПа, при абсолютном давлении внутри аппарата 0 МПа.

Толщину стенки днища рассчитываем по формулам (56)-(58) [2]

;

,

где Кэ
=1,0 для предварительного расчета [2].

{0,0018;0,0004}=1,8 мм.

Дальнейший расчет проводим из условия толщины стенки s1
=12 мм.

Определим допускаемое наружное давление по формуле (58) [2]:

где допускаемое давление [p]п
из условия прочности:

3,20 МПа,

допускаемое давление [p]Е
из условия устойчивости в пределах упругости:

4,25 МПа,

где Кэ
=1 [черт. 13; 2],

Допускаемое наружное давление:

2,04 МПа

Проверяем условие :

- условие соблюдается.

Принимаем полусферическое днище с отбортовкой h1
=40 мм толщиной стенки s1
=12 мм по ГОСТ 6533-78.

Проведем проверку на необходимость укрепления отверстия для штуцера.

Согласно формуле (26) [3]

0,3029 м

где Dp
=2R=D=1,6 м (7) [3].

Исполнительная толщина днища аппарата принимается s1
=12 мм.

3.
РАСЧЁТ ТОЛЩИНЫ СТЕНКИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ

ОБЕЧАЕК РЕАКТОРА

3.1. Расчет цилиндрической обечайки диаметром 2000 мм

Толщину стенки рассчитываем по формулам 8 и 9 [2]:

s ³ sР
+с

где

где sР
– расчетная толщина стенки, мм;

p – внутреннее избыточное давление (в нашем случае оно равно давлению внутри аппарата p =15 кг/см2
= 1,47 МПа);

D – диаметр обечайки (D =2 м);

[s] – допускаемое напряжение при расчетной температуре, МПа;

φр
– расчетный коэффициент прочности сварного шва.

Принимаем вид сварного шва – стыковой с двусторонним сплошным проваром, выполняемый автоматической и полуавтоматической сваркой. По табл.20 приложения 5 [2] найдем значение коэффициента прочности φр
=1,0.

0,0132м

s = 13,2+0,5 = 13,7мм

Принимаем толщину стенки s = 16 мм (см. п. 2).

Допускаемое избыточное внутреннее давление будет равным (формула 10 [2]):

1,72 МПа.

Определим допускаемое наружное давление по формуле 13 [2]:

где допускаемое давление из условий прочности определяем по формуле 14 [2]:

1,72 МПа

Допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости определяем по формуле 15 [2]:

где , расчетная длина обечайки l=L1
+l3эл
+l3кон
+L2
+l3сф
, ; 0,14м; ; l=2,0+0,167+0,14+1,8+0,267=4,374м

4,91

значит, выбираем B1
= 1.

0,398 МПа

0,388 МПа

Принимаем толщину стенки корпуса s=16мм.

Расчёт цилиндрической части корпуса нагруженной осевыми усилиями.

Толщина стенки обечайки нагруженной осевым растягивающим усилием должна соответствовать условию:

где 0,0066 м

Осевое растягивающее усилие:

4,62 МН.

Допускаемое осевое растягивающее усилие:

=10,82 МН ≥4,62 МН.

Условия s≥sp
+c и [F]≥F выполняются.

Осевое сжимающее усилие рассчитываем по формуле (21) [2]:

Допускаемое осевое сжимающее усилие:

- из условия прочности (22) [2]

3,14∙(2+0,016-0,0005)∙(0,016-0,0005)∙112=10,99 МН

- в пределах упругости из условия устойчивости (23) [2]

[F]Е
= min{[F]E
1
;[F]E
2
}

но при условии l/D=4,374/2,0=2,187<10 [F]Е
= [F]E
1
,

тогда [F]E
1
находим по формуле (24) [2]

51,91 МН

с учетом обоих условий по формуле (21) [2]:

=10,75 МН

Осевое сжимающее усилие – это усилие прижатия днища к обечайке атмосферным давлением, которое может быть рассчитано (Приложение 3 «Пример расчета аппарата»[5]):

F=0,25∙π∙(D+2s)2
∙p=0,25∙3,14∙(2,0+2∙0,016)2
∙0,101=0,33 МН

Так как обечайка корпуса при атмосферном давлении и отсутствия давления внутри аппарата работает под совместным действием наружного давления 0,1 МПа и осевого сжимающего усилия F, должно выполняться условие устойчивости:

Проверяем условие устойчивости:

0,29≤1

Устойчивость обечайки корпуса с толщиной стенки 16 мм выполняется.

Принимаем толщину стенки обечайки s=16 мм.

3.2. Расчет цилиндрической обечайки диаметром 1600 мм

Толщину стенки рассчитываем по формулам 8 и 9 [2]:

s ³ sР
+с

где

где sР
– расчетная толщина стенки, мм;

p – внутреннее избыточное давление (в нашем случае оно равно давлению внутри аппарата p =15 кг/см2
= 1,47 МПа);

D – диаметр обечайки (D =1,6 м);

[s] – допускаемое напряжение при расчетной температуре, МПа;

φр
– расчетный коэффициент прочности сварного шва.

Принимаем вид сварного шва – стыковой с двусторонним сплошным проваром, выполняемый автоматической и полуавтоматической сваркой. По табл.20 приложения 5 [2] найдем значение коэффициента прочности φр
=1,0.

0,0106 м

s = 10,6+0,5=11,1 мм

Принимаем толщину стенки s = 12 мм.