Введение
Известно, что наибольшее распространение в трансформатостроении получили силовые трансформаторы со стержневыми магнитопроводами, как наиболее простые и удобные в конструктивном отношении по сравнению с трансформаторами броневого типа. Трансформаторы броневого типа в России в основном используются в маломощных радиотехнических установках. Трансформатор со стержневым магнитопроводом обладает лучшими условиями охлаждения обмоток и сердечника, доступностью осмотра обмоток при ревизии трансформатора, простотой сборки и ремонта сердечника и т.д. [1].
В курсовой работе в краткой форме произведен расчет силового трансформатора без подробного рассмотрения ряда второстепенных деталей и узлов имеющих значение при заводском проектировании. Однако это дает возможность овладеть основами расчета трансформаторов.
Исходные данные для проектирования
| Номинальная мощность трансформатора………. | S
= 400 кВА |
| Число фаз……………………………… | m
= 3 |
| Частота сети……………………………. | f=
50 Гц |
| Режим работы трансформатора……………… | продолжительный |
| Номинальное высшее линейное напряжение……. | U
ВН = 10000 В |
| Номинальное низшее линейное напряжение……. | U
НН = 515 В |
| Схема и группа соединения обмоток…………. | Y/Y – 12 |
| Способ охлаждения трансформатора…………. | естественное масляное |
| Напряжение короткого замыкания……………. | u
к = 4,5% |
| Потери короткого замыкания………………. | Р
к = 3000 Вт |
| Потери холостого хода……………………. | Р
о = 1500 Вт |
Ток холостого хода………………………. Материал обмоток………………………. |
i
алюминий |
Обозначим, для краткости, первичную обмотку трансформатора –1, а вторичную – 2.
1 Основные электрические величины
Номинальные фазные напряжения (при этом принимаем во внимание, что при схеме звезда):
В.
Номинальные токи. При схеме «звезда» Iф
= Iл
т.о. I1
= I1ф
= 448,4 А; I2
= I2ф
= 23,1 А
2. Определение основных размеров трансформатора
Данные для расчета:
- металл провода обмоток – алюминий;
- марка стали сердечника – 3411 (Э310);
- толщина листов стали – 0,35 мм;
- удельные потери в стали р10
= 1,75 Вт/кг;
- магнитная индукция в стержнях Вс
=1,6 Тл;
- средняя плотность тока в обмотках j
= 2 А/мм2
;
Отношение веса стали к весу металла обмоток
,
где p
м
– удельные потери в металле обмоток для алюминия p
м
=12,75 Вт/кг.
ЭДС на один виток
В/виток.
где С0
– коэффициент определяемый формой катушек, материалом. При трехслойной конструкции, алюминий, круглая форма катушек
С0
= 0,14…0,21 [4]. Примем С0
=0,17.
Число витков в обмотке 1
виток;
Число витков в обмотке 2
витков.
Уточненное значение ЭДС на виток
В/виток
Площадь поперечного сечения стали стержня сердечника
см2
;
Рисунок 2.1 Ступенчатая форма поперечного сечения стержня трансформатора
Число ступеней стержня сердечника n=6; [4]
Число каналов в сердечнике – сердечник без каналов;
Коэффициент заполнения площади описанного круга площадью ступенчатой фигуры kкр
=0,935 [4];
Изоляция стали – бумага;
Коэффициент заполнения ступенчатой фигуры сталью f
с
=
0,92 [4];
Диаметр круга, описанного вокруг стержня сердечника
см.
Номинальная мощность обмотки 1 на стержень сердечника
кВА;
где с
– число фаз.
Номинальное напряжение обмотки 1 на стержень сердечника
В;
Номинальный ток обмотки 1 на стержень сердечника
А;
Число витков обмотки 1 на стержень сердечника
виток;
Предварительная площадь поперечного сечения провода обмотки 1
мм2
;
Тип обмотки 1 – цилиндрическая двухслойная из провода прямоугольного сечения [2];
Номинальная полная мощность обмотки 2 на стержень сердечника
кВА;
Номинальное напряжение обмотки 2 на стержень
В;
Номинальный ток обмотки 2
А;
Число витков обмотки 2 на стержень
витков;
Предварительная площадь поперечного сечения провода обмотки 2
мм2
;
Тип обмотки 2 – многослойная цилиндрическая из провода круглого сечения [2].
Испытательное напряжение обмотки 1
кВ; [4]
Испытательное напряжение обмотки 2
кВ; [4]
Изоляционный цилиндр между обмоткой 1 и сердечником δ
цо
не предусматривается;
Полное расстояние между обмоткой 1 и стержнем сердечника
δ
о
=0,9 см; [4]
Расстояние между обмоткой и ярмом
l
о
=3 см;
Толщина изоляционного цилиндра в промежутке между обмотками 1 и 2
δ
ц12
=0,3 см;
Толщина каждого из двух вертикальных каналов
а
к12
=0,5 см;
Полное расстояние между обмотками 1 и 2
δ
12
=2
.
а
к12
+δ
ц12
=2.
0,5+0,3=1,3 см;
Предварительная радиальная толщина обмотки 1 из алюминиевого провода при мощности одного стержня от 50 до 500 кВт δ
1
= 3,6…4,4, принимаем δ
1
=4 см [4].
Предварительная радиальная толщина обмотки 2 при предыдущих мощностях δ
2
= 2,5…3, принимаем δ
2
=2,7 см [4].
Предварительное приведенное расстояние между обмотками
см.
Средний диаметр обмотки 1
см;
Средний диаметр обмотки 2
см;
Средняя длина витка обмоток
см.
Активная составляющая напряжения короткого замыкания
;
Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания
;
Высота обмоток по оси стержня сердечника
см;
где Кр
= 0,95…0,97 – коэффициент учитывающий переход от средней длины магнитных линий потоков рассеяния к действительной высоте обмоток по оси стержня [4].
Рисунок 2.3 Предварительный эскиз расположения обмоток в окне трансформатора
Высота окна сердечника
см.
Отношение высоты окна сердечника к диаметру стержня сердечника
,
При обмотках из алюминиевого провода в трансформаторах с масляным охлаждением lc
/
D
0
=
4,2…5,2 [4]
3. Расчет обмоток трансформатора
Уточнение средней плотности тока в обмотках
А/мм2
.
где k
м
– коэффициент учитывающий потери в отводах и потери от потоков рассеяния в баке трансформатора. k
м
=0.96…0,92 [4].
γм
–
удельный вес алюминия, γм
=
2,7 кг/см3
.
Предварительная удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 1
q – количество теплоты переданное маслом охлаждающей поверхности, q1
≤ 700…900 – при цилиндрической, винтовой обмотке из алюминия, режим продолжительный. Принимаем q1
=700 Вт/м2
;
Предварительная удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 2
q2
≤500…700 – при многослойной обмотке из алюминия, с проводом круглого сечения. Принимаем q1
=500 Вт/м2
[4].
4. Расчет цилиндрической обмотки 1 из провода прямоугольного сечения
Предварительная плотность тока в обмотке 1
А/мм2
;
Площадь поперечного сечения провода обмотки 1
мм2
.
Цилиндрическая обмотка 1 из провода прямоугольного сечения может иметь один или два слоя, принимаем число слоев nв1
=2.
Число витков в слое
витков;
Предварительная высота витка вдоль стержня сердечника
см;
Число цилиндрических поверхностей охлаждения обмотки
где kп
≈0,75 – коэффициент частичного закрытия поверхности обмотки рейками, образующие вертикальные каналы, принимаем [5].
Окончательно по табл. 5–3 [4] принимаются следующие размеры провода
мм
где а1
– большая сторона сечения провода;
b
1
– меньшая сторона сечения провода;
δ
u
– нормальная изоляция провода, для провода марки ПББО δ
u
= 0,45 [4];
– число параллельных проводов.
Площадь поперечного сечения провода
=мм2
;
где S
м1к
– площадь поперечного сечения провода обмотки 1
Плотность тока в обмотке 1
А/мм2
;
Толщина витка вдоль стержня сердечника
см;
где b
1мк
– осевая толщина m – ного изолированного параллельного провода.
Удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 1
Вт/м2
;
Радиальная толщина витка
см.
au
1
=
a
1
+
δu
Высота обмотки 1 вдоль стержня сердечника
см;
Радиальная толщина вертикального канала между двумя слоями обмотки 1. Для масляных трансформаторов.
а
к
=0,6 см;
Радиальная толщина обмотки 1
см.
Средний диаметр обмотки 1
см;
Средняя длина витка обмотки 1
см;
Вес металла обмотки 1
кг,
где г/cм3
– удельный вес обмоточного провода [6].
Потери в обмотке 1 без учета добавочных потерь
Вт;
Сумма толщин всех проводов без изоляции обмотки 1 вдоль стержня
см;
Полное число проводов обмотки 1 вдоль радиуса
;
Коэффициент увеличения потерь в обмотке 1 от поверхностного эффекта
где ρ
– удельное сопротивление алюминия при 75 ºC, ρ
=0,034 Ом·м;
;<
Потери в обмотке 1 с учетом добавочных потерь
Вт.
5. Расчет многослойной цилиндрической обмотки 2 из провода круглого сечения
Плотность тока в обмотке 2
А/мм2
;
Площадь поперечного сечения провода обмотки 2
мм2
.
Число параллельных проводов в обмотке 2
;
Диаметр голого и изолированного провода (таблица 5–1) [4]
мм;
Марка провода – АПБ;
Площадь поперечного сечения провода обмотки 2
мм2
;
где – площадь поперечного сечения изолированного провода
Плотность тока в обмотке 2
А/мм2
;
Расчетный диаметр изолированного провода обмотки 2 с учетом неплотности намотки
см;
Толщина витка вдоль стержня сердечника
см;
Число витков в одном слое обмотки
Число слоев обмотки 2
,
что нежелательно; принимаем ;
Окончательное число витков в слое
,
т.е. 10 слоев по 77 витков и 1 слой из 28 витков, т.е. всего витков.
Рабочее напряжение между двумя слоями
В;
Толщина междуслойной изоляции
δ
мсл
=0,036 см;
Выступ междуслойной изоляции на торцах обмотки 2 равен 1,6 см [4];
Число цилиндрических поверхностей охлаждения обмотки 2 на стержень сердечника
;
Принимаем (округляется до целого значения в пределах от 1 до 4)
Удельная тепловая загрузка поверхности обмотки 2
Вт/м2
.
Число слоев и витков в слое во внутренней катушке – 1 слой по 77 витков в слое;
Число слоев и витков в слое в наружной катушке – 1 слой по 77 витков и 1 слой из 28 витков;
Радиальная ширина вертикального канала между двумя концентрическими катушками обмотки 2
а
к2
=0,7 см;
Радиальная толщина обмотки 2
см;
Высота обмотки 2
см.
Уточнение приведенного расстояния
см,
где – приведенное расстояние между обмотками, см;
– высота обмоток, см.
Уточнение действительного расстояния между обмотками 1 и 2
см;
Средний диаметр обмотки 2
см;
Средняя длина витка обмотки 2
см;
Вес металла обмотки 2
кг.
Потери в обмотке 2 без учета добавочных потерь
Вт;
Коэффициент увеличения потерь в обмотке 2 от поверхностного эффекта
Потери в обмотке 2 с учетом добавочных потерь
Вт.
6. Параметры и относительное изменение напряжения трансформатора
Потери короткого замыкания
Вт,
т.е. на 0,3% больше заданного, что допустимо [4].
Активная составляющая напряжения короткого замыкания
%;
Приведенное расстояние между обмотками
см;
Коэффициент, учитывающий переход от средней линии магнитных силовых линий потоков рассеяния к высоте обмоток
;
Средняя длина витка обмоток 1 и 2
см;
Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания
%;
Напряжение короткого замыкания
%,
т.е. на 3,5% больше задания, что допустимо.
Активное сопротивление обмотки 1
Ом;
Активное сопротивление обмотки 2
Ом;
Активная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1
Ом;
Индуктивная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1
Ом;
Процентное изменение напряжения при номинальной нагрузке (β
= 1) и
cos φ
= 0,8
%.
7. Механические силы в обмотках при коротком замыкании
Установившийся ток к. з. в обмотках
А;
А;
Максимальное значение тока к. з. в обмотке 2
А;
Суммарная радиальная сила при к.з.
кг;
Разрывающее напряжение в проводе обмотки 2
кг/см2
,
что допустимо. Допустимое напряжение для алюминия σ ≤600…700 кг/см2
8. Расчет магнитной системы трансформатора
Принимаем: запрессовка стержней сердечника выполнена клиньями между сердечником и обмоткой 1, сердечник без каналов [4];
Ширина пакетов стержней сердечника:
см;
см;
см;
см;
см;
см;
Толщина пакетов стержня сердечника (в сердечнике нет каналов):
см;
см;
см;
см;
см;
см;
Площадь поперечного сечения ступенчатой фигуры стержня сердечника
см2
;
Площадь поперечного сечения стали стержня сердечника
см2
;
Магнитная индукция в стали стержня сердечника
Тл.
Коэффициент увеличения площади поперечного сечения стали ярма
kя
=1,05; [4]
Поперечное сечение стали ярма
см2
;
Магнитная индукция в стали ярма
Тл;
Высота ярма сердечника
;
см;
Толщина ярма перпендикулярно листам стали
см.
Наружный диаметр обмотки 2
см;
Расстояние между осями стержней сердечника
см;
Длина ярма сердечника
см;
Длина стержней сердечника
см;
Вес стали стержней сердечника
кг;
Вес стали ярем сердечника
кг;
Полный вес стали сердечника
кг.
Вес металла обмоток
кг;
Отношение веса стали к весу металла обмоток
.
Потери в стали сердечника (потери холостого хода) [5]
где
Gу
= Gс.у.
+ Gя.у.
= γSс
•2b1
+ γSя
•2b1
Gу
=7,6•216•2•17,19•10-3
+7,6•226•2•17,19•10-3
=56,4+59,1=115,5 кг;
Ку=1,5, [5]
P10
=1,75 Вт/кг; P10я
=1,57 Вт/кг; [4]
т.о.
Вт;
т.е. на 4% больше заданного, что допустимо.
Сборка сердечника – впереплет.
Число эквивалентных магнитных зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией Вс
;
Число эквивалентных магнитных зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией Вя
;
Амплитуда намагничивающего тока крайней фазы обмотки 1
где awc
– удельные магнитодвижущие силы (МДС) в стержне; [4]
aw
я
– удельные МДС в ярме; [4]
δэ
– длина эквивалентного воздушного зазора в стержне и ярме при сборке сердечника в переплет, δэ
= 0,005 см [4].
А;
Число зазоров в сердечнике средней фазы с магнитной индукцией Вс
;
Число зазоров в сердечнике средней фазы с магнитной индукцией Вя
;
Амплитуда намагничивающего тока средней фазы обмотки 1
А;
Среднее значение амплитуды намагничивающего тока для трех фаз
А.
Реактивная составляющая фазного тока холостого хода обмотки 1
А.
где kA
1
– коэффициент амплитуды, зависящий от магнитной индукции и вида стали.
Реактивная составляющая фазного тока холостого хода по упрощенному методу расчета
где σс
– коэффициент учитывающий соединение обмоток на стороне питания, σс
=1 если обмотки соединены в треугольник или звезду с нулевым проводом, σс
=1…0,92 если на стороне питания обмотки соединены в звезду без нулевого провода;
ррс
– удельная реактивная мощность намагничивания листовой электротехнической стали, ррс
= 22…44;
рδс
– удельная реактивная мощность намагничивания мест сопряжения стальных листов рδс
= 1,8…2,7 при В=Вс
;
рδя
– удельная реактивная мощность намагничивания мест сопряжения ярма
рδя
= 1,7…2,2 при В=Вя
.
А;
Реактивная составляющая линейного тока холостого хода по упрощенному методу расчета
А.
Активная составляющая фазного тока холостого кода обмотки 1
А;
Фазный ток холостого хода
А;
Линейный ток холостого хода обмотки 1 , т. к. соединение «звезда».
Линейный ток холостого хода в процентах от номинального тока
%,
т.е. на 2% больше заданной величины, что допустимо.
9. Коэффициент полезного действия
Коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке и cos φ
= 0,8
%;
Кратность тока нагрузки, при которой коэффициент полезного действия максимальный
;
Максимальное значение КПД при cosφ
2
= 0,8
%.
Заключение
Проектирование трансформаторов включает в себя расчет и их конструирование. В данной курсовой работе рассматривался только расчет силового трехфазного трансформатора с масляным охлаждением мощностью 400 кВА напряжением 10/0,4 кВ.
На основе задания и исходных данных выбираем трехфазный масляный трансформатор, соответствующий требованиям ГОСТ 11677, ГОСТ 11920, ГОСТ-15150, марки ТМГ-400/10–0,4 – У1 – трансформатор трехфазный силовой масляный герметичного исполнения (без маслорасширителя) общего назначения мощностью 400 кВ-А с естественным масляным охлаждением, с напряжением на высокой стороне 10 кВ, на низкой – 0,4 кВ, климатического исполнения для умеренного климата.
Библиографический список
1. Беспалов, В.Я. Электрические машины [Текст]: учебник / В.Я. Беспалов [и др.]. – М.: Академия, 2006. – 313 с.
2. Ванурин, В.Н. Электрические машины [Текст]: учебник / В.Н. Ванурин. – М.: Энергия, 2006. – 380 с.
3. Епифанов, А.П. Электрические машины [Текст]: учебник / А.П. Епифанов. – М.: Лань, 2006. – 263 с.
4. Тихомиров, П.М. Расчет трансформаторов [Текст]: учебник / П.М. Тихомиров. – М.: Энергия, 1976. – 544 с.
5. Дымков, А.М. Расчет и конструирование трансформаторов[Текст]: учебник / А.М. Дымков.– М.: Высш. шк., 1971. – 264 с.
6. Сергеев, П.С. Проектирование электрических машин [Текст]: учебник / П.С. Сергеев, Н.В. Виноградов, Ф.А. Горяинов. – М.: Энергия, 1969. – 632 с.
7. Ермолин, Н.П. Расчет силовых трансформаторов [Текст]: пособие по курсовому проектированию / Н.П. Ермолин, Г.Г. Швец. – Л.: ЛЭТИ, 1964. – 167 с.