Проектирование холодильной установки

1. Технико-экономическое обоснование

Холодильная установка молочного завода расположена в городе Астрахань. В городе Астрахань расчетная летняя температура 34 ºС, среднегодовая температура 9.4 ºС, среднемесячная относительная влажность самого жаркого месяца в 37%.

В холодильнике хранятся масло сливочное 5 т/сут., сметана 25 т/сут., ряженка 30 т/сут.

Здание холодильника одноэтажное, имеет три камеры, в которых производится хранение сливочного масла, сметаны, ряженки. Между камерами расположен сквозной коридор, откуда имеется выход на автомобильную платформу. Имеется экспедиция. Общая высота холодильника составляет 4,8 м. Сетка колон 6*18 метров.

Стены и перегородки холодильника выполнены из кирпича, потолок – железобетонные плиты перекрытия, теплоизоляция – пенополистирол ПСБ-С. Для поддержания необходимого температоро-влажностного режима проектируется непосредственное охлаждение при помощи воздухоохладителей типа ВОП.

В холодильник молочного завода поступает продукт на хранение с температурой 15 ºС и хранится в камерах при температуре 1 ºС в пластиковых ящиках. Формирование штабеля производится электрокарами. Высота штабеля составляет 2 м. Вход в холодильник с южной стороны.

Для охлаждения 60 тонн молока принимаем два охладителя молока марки ООУ-25. Для пастеризации и охлаждения сливок, а также сливок при производстве сметаны, используем одну пастеризационно-охладительную установку марки А1-ОПК-5. Для пастеризации молока при производстве ряженки используем одну установку А1-ОПК-5.

Таблица 1.1. Техническая характеристика технологического оборудования, потребляющего холод.

Показатели	ООУ-25	А1-ОЛО-2	А1-ОПК-5
Производительность, л/ч	2500	3000	5000
Начальная температура продукта, ºС	20	30	5 – 10
Температура входящего продукта, ºС	4 ± 2	90–60	22 – 50
Холодопроизводительность, кВт	180	120	90
Хладоноситель	Вода	Вода	Вода

2. Расчет строительной площади холодильника

2.1 Определение число строительных прямоугольников камер хранения

n= (2. 1)

где ßF
– коэффициент использования площади помещения; [прил. 1.1; 1.с. 224]

hгр
– грузовая высота (высота штабеля), м; [1.с. 223]

gv
– норма загрузки, т/м3
; [прил. 1.1; 1.с. 222 табл. 52]

М – масса грузов, т;

Fпр
– площадь строительного прямоугольника, м2
;

Исходные данные и результаты расчетов приведены в таблице 2. 1

Таблица 2.1. Расчет числа строительных прямоугольников камер хранения

Продукт	M	F пр	gv	h гр.	ß F	n	z
Масло сливочное	5	108	0,63	2	0,7	2	0.63
Сметана	25	108	0,75	2	0,65	2	1.2
Ряженка	30	108	0,30	2	0,7	4	3.3

2.2 Определение числа строительных прямоугольников компрессорного цеха, вспомогательных и служебно-бытовых помещений

n=(2. 2)

где В-процент от строительной площади камер хранения холодильник; для вспомогательных помещений В=0,2÷0,4; для служебных помещений В=0,05÷0,1; для компрессорного цеха В=0,1÷0,15.

Результаты расчетов и исходные данные сводим в таблицу 2. 2

Таблица 2.2. Расчет числа строительных прямоугольников компрессорного цеха, вспомогательных служебно-бытовых помещений

Помещение	F стр.	F пр.	В	n
Компрессорный цех	1080	108	0,1	2
Вспомогательные помещения	1080	108	0,2	4
Служебно-бытовые помещения	1080	108	0,05	2

Принимаем следующую планировку холодильника

Сметана	Ряженка
Масло сливочное
Вспомогательное помещение	Служебное помещение
	Компрессорная
Автоплатформа

Рисунок 1 – План холодильника

3. Тепловой расчет холодильника

При расчете охлаждаемых помещений в общем случае определяют следующие теплопритоки:

Q=Q1
+Q2
+Q3
+Q4
+Q5
(3. 1)

где Q1
– теплоприток от окружающей среды через ограждения, кВт;

Q2
– теплоприток от продукции при их холодильной обработке, кВт;

Q3
– теплоприток от наружного воздуха при вентиляции охлаждаемого помещения, кВт;

Q4
– теплоприток от источников, связанных с эксплуатацей охлаждаемых помещений, кВт;

3.1 Теплоприток от окружающей среды

Этот теплоприток в общем случае включает теплопритоки, обусловленные разностью температур окружающего воздуха и помещения, и солнечным тепловым излучением.

Q1
= Q1Т
+ Q1
C
(3. 2)

Q1Т
= (3. 3)

Q1
C
=(3. 4)

где Q1
T
– теплоприток, обусловленный разностью температур окружающего воздуха и помещения, кВт;

Q1
C
– теплоприток, обусловленный солнечным тепловым излучением, кВт; [прил. 3.3] [1.с. 330, табл. 58]

Fн
– площадь поверхности ограждения, м2
;

tн
– температура воздуха с наружной стороны ограждения, определяемая расчетом в зависимости от типа ограждения, ºC; [прил. 3.1] [1.с. 417]

tпм
– температура воздуха в помещении, принимаемая по нормативным документам, ºC; [введение]

Δtc
– избыточная разность температур, вызванная солнечным тепловым излучением, ºC;

Кн
– коэффициент теплопередачи, кВт/(м2
К). [прил. 3.2] [1.с. 311]

Результаты расчетов и сводные данные сводим в таблицу 3.1

Таблица 3. 1 – Теплопритоки через ограждения

№ камеры	Ограждения	t пм, ºC	Размер				F , м2		t н, º C	Δ t , º C	Кн , Вт/м2 К		Δ tc , º C			Q1T , кВт			Q1C , кВт			Q1 , кВт
			L	B	H
1	НС – С	1	36	-	4,8		172,8		34	33	0,30		0			1770			-			17170
	НС – В	1	12	-	4,8		57,6		34	33	0,30		11			570			2112			2682
	ВС – Ю	1	36	-	4,8		172,8		20	19	0,59		9.1			1937			-			1937
	ВС – З	1	12	-	4,8		57,6		20	19	0,42		13,2			459			-			459
	ПОКРЫТИЕ	1	36	12	-		432		34	33	0,30		9,1			4276			13104			17380
ИТОГО ПО КАМЕРЕ																				24170
2	ВС – С	1	36	-		4,8		172,8	34	33	0,30	0		1710.7				-			1710.7
	ВС – В	1	6	-		4,8		28,8	20	19	0,42	11.0		229,8				-			229,8
	ВС – Ю	1	36	-		4,8		172,8	1	0	0,59	9.1		-				-			-
	НС – З	1	6	-		4,8		28,8	34	33	0,30	13,2		285,1				1267,2			1552,3
	ПОКРЫТИЕ	1	36	12		-		432	34	33	0,30	9,1		4276,8				13104			173808
ИТОГО ПО КАМЕРЕ																					20873,6
3	ВС – С	1	36	-	4,8			172,8	1	0	0,59		0		-		-				-
	ВС – В	1	6	-	4,8			28,8	20	19	0,42		11		229,8		-				229,8
	ВС – Ю	1	36	-	4,8			172,8	20	19	0,42		9.1		1378,9		-				1378,9
	НС – З	1	6	-	4,8			28,8	34	33	0,30		13.2		285,1		1267.2				1552,3
	ПОКРЫТИЕ	1	36	12	-			432	34	33	0,30		9,1		4276,8		5,2				17380,8
ИТОГО ПО КАМЕРЕ																					20541,8

3.2 Теплоприток от продуктов при их холодильной обработке

Q2
=(3. 5)

где Q2пр
– теплоприток от продуктов, кВт; Q2т
– теплоприток от тары, кВт;

Теплоприток от продуктов

Q2пр
= (3.6)

где Мпр
– масса обрабатываемых продуктов, кг,

i1
и i2
– энтальпии, соответствующие начальной и конечной температурам продукта, кДж/кг; [прил. 3.4] [1.с. 419]

τ – продолжительность тепловой обработки продукта, ч;

Теплоприток от тары.

Q2т
= (3.7)

где Мт
– масса тары, кг; [прил. 3.5]

t1
и t2
– температура тары начальная и конечная, ºC;

ст
– удельная теплоемкость тары, кДж/кгК, равная: для деревянной и картонной тары cт
=2,3; для металлической cт
=0,5; для стеклянной cт
=0,8;

τ – продолжительность тепловой обработки продукта, ч.

Результаты расчетов и исходные данные сводим в таблицу 3. 2

3.3 Теплоприток от вентиляции помещений наружным воздухом

Теплоприток Q3
учитывают только в том случае, если вентиляция требуется по технологической документации.

Q3
=(3. 8)

где Vпм
– объем воздуха в помещении, м3
;

ρпм
– плотность воздуха в охлаждаемом помещении, кг/м3
;

апм
– кратность воздухообмена в помещении; [прил. 3.6] [1.с. 333]

iн
и iпм
– энтальпии воздуха, соответствующие наружной температуре и температуре воздуха в охлаждаемом помещении, кДж/кг.

Результаты вычислений и исходные данные сводим в таблицу 3. 3

Таблица 3. 3 – Теплопритоки от вентиляции

№ камеры	Размеры, мм			a ,/сут	рв, кг/м3	I н, кДж	Δ i в, кДж/кг	Vn , м3	Q3, Вт
	L	B	H
1	36	12	4,8	5	1,29	71	13	2073	8918
2	36	6	4,8	5	1,29	71	13	1036	4457
3	36	6	4,8	5	1,29	71	13	1036	4457

3.4 Эксплуатационные теплопритоки

Сумма эксплуатационных теплопритоков определяется по зависимости:

Q4
=Q4.1
+Q4.2
+Q4.3
+Q4.4
(3.9)

где Q4.1
– теплоприток от освещения, кВт;

Q4.2
– теплоприток от работающих электродвигателей, кВт;

Q4.3
– теплоприток от работающих людей, кВт;

Q4.4
– теплоприток из смежных помещений через открытые двери, кВт.

Теплоприток от освещения.

Q4.1
= (3.10)

где А – относительная мощность светильников, кВт/м2
;

Fпм
– площадь помещения, м2
;

Теплоприток от работающих электродвигателей.

Q4.2
=или Q4.2
=(3.11)

где Nэл
– мощность электродвигателей, одновременно работающих в помещении, кВт; [прил. 3.10] [1.с. 334]

q4.2
– относительная мощность электродвигателей, работающих в помещении, кВт/м2
.

Теплоприток от работающих людей.

Q4.3
=(3.12)

где n – число людей одновременно работающих в помещении; обычно 2–3 человека при Fпм
<200 м2
и 3–4 при Fпм
>200 м2
. [прил. 3.10] [1.с. 333]

Теплоприток из смежных помещений через открытые двери.

Q4.4
=(3.13)

где B – удельный теплоприток при открывании дверей, кВт;

F – площадь камеры, м2
.

Результаты расчета и исходные данные сводим в таблицу 3. 4

Таблица 3. 4 – Эксплуатационные теплопритоки.

№ камеры	А, кВт/м2	F , м2	n , чел.	N Э , кВт	В, кВт/м2	Q 4.1 , Вт	Q 4.2 , Вт	Q 4.3 , Вт	Q 4.4 , Вт	Q 4 , Вт
										КМ	Об.
1	2,3	2.3	2	6	12	498.8	700	4800	2592	5153.2	8588.8
2	432	2.3	2	6	12	993.6	700	4800	7006.5	7006.5	11677.6
3	432	2.3	2	6	12	993.6	700	4800	7006.5	7006.5	11677.6

Таблица 3. 5 Сводная таблица теплопритоков

№ камеры	Q 1	Q 2	Q 3	Q 4		Q общ.
				КМ	Об	КМ	Об
1	24170,4	2268,3	8918	5153,2	8588,8	40509,9	43945,5
2	20873,6	17797	4457	7006,5	11677,6	50134,1	54805,2
3	20541,8	13968	4457	7006,5	11677,6	45973,3	50644,4
Итого:						136617,3	149395

4. Расчет и подбор камерного оборудования

4.1 Выбор и обоснование способа охлаждения камер холодильника

На холодильниках принимают две системы охлаждения: непосредственное охлаждение помещения кипящим хладагентом и косвенное охлаждение промежуточным хладоносителем

Наиболее предпочтительным является применение непосредственного охлаждения. Так как использование промежуточного хладоносителя влечет за собой дополнительные потери холода и, кроме того, нам необходимо создать принудительное движение воздуха в камерах для вентиляции, следовательно, из способов охлаждения наиболее перспективным является охлаждение с помощью воздухоохладителей. В зависимости от рабочего тела, подаваемого в воздухоохладители, они разделяются на непосредственного охлаждения и рассольные.

Выбираем потолочные воздухоохладители типа ВОП с нижней подачей хладагента. Они предназначены для охлаждения воздуха в камерах хранения продуктов. Воздухоохладители состоят из охлаждающей батареи, узла вентиляторов, поддона для сбора талой воды и обшивки.

При охлаждении камер с помощью воздухоохладителей ускоряется процесс отвода теплоты от продукта, дос

тигается равномерное распределение температуры по всему объему камеры.

4.2 Расчет и подбор приборов охлаждения

Fво.р
= (4.1)

где Qво
– тепловая нагрузка на воздухоохладители, кВт;

kво
– коэффициент теплопередачи, кВт/(м2
К); [прил. 4.1] [1.с. 167]

θво
– разность теплообменивающихся, ºC.

Расчет площади теплопередающей поверхности производим в таблице 4. 1

Таблица 4. 1 Расчет площади теплопередающей поверхности

№ камеры	Θ,º C	Q во, Вт	k во , Вт/(м2 К)	F во.р , м2
1	10	43945,5	16,3	269
2	10	54805,2	16,3	336
3	10	50644,4	16,3	310

Подбираем два воздухоохладителя марки Я10-АВ2–150 для камеры №1; по два воздухоохладителя марки Я10 – АВ2–250 для камер №2 и №3 соответственно. Техническая характеристика воздухоохладителей дана в таблице 4. 2

Таблица 4. 2 Техническая характеристика воздухоохладителей.

Показатель	Марка аппарата
	Я 10-ФВП
Суммарный расход воздуха, м3 /с	4,4
Шаг ребер, мм	17,5
Объем внутритрубного пространства, м3	0,6
Масса, кг	2400
Габариты, мм Длина Ширина Высота	2145 1840 3080

5. Выбор режима работы холодильной установки

5.1 Определение режима работы холодильной установки

Определение режима работы холодильной установки заключается в определении температур кипения, конденсации и всасывания, построении цикла в диаграмме хладагента и определении параметров всех узловых точек.

Определение температуры кипения хладагента

t0
= (5.1)

где tпм
– температура воздуха в камере,

t0
= -4 ºC

Определение температуры конденсации

Определение температуры воды на входе в конденсатор:

tвд.1
=tмт
+(3–4) (5.2)

где tмт
– температура мокрого термометра, определяется по i-d-диаграмме, ºC

tвд.1
=20+4=24 ºC

Определение температуры воды на выходе из конденсатора:

tвд.2
=tвд.1
+4 (5.3)

tвд.2
=24+4=28 ºC

Определение температуры конденсации:

tк
=, ºC(5.4)

tк
=ºC

Определение температуры всасывания

tвс
=t0
+(5–10), ºC(5.5)

tвс
=-6+7=1 ºC

По данным расчета строим цикл в диаграмме S-T и определяем параметры узловых точек таблица 5. 1

Рисунок 2 – Цикл одноступенчатого сжатия.

Таблица 5. 1 – Параметры узловых точек

Параметр	1	1´	2	2´	3	3´	4
Температура, º C	-4	1	85	31	31	20	-4
Давление, мПа	0,35	0,35	1,4	1,2	1,31	0,9	0,36
Энтальпия, кДж/кг	1680	1690	1890	1400	590	510	570
Удельный объем, м3 /кг	0,35	0,35	0,14	0,09	0,001698	0,00164	0,06

5.2 Выбор и обоснование схемы холодильной установки

Необходимый температурно-влажностный режим в охлаждаемых помещениях достигается за счет работы холодильной установки, включающей камерные приборы охлаждения. Они необходимы для отвода теплоты из помещений и передачи ее охлаждающей среде, циркулирующей в камерных приборах охлаждения. Выбираем непосредственный способ охлаждения, то есть отвод теплоты из помещений кипящим хладагентом.

Для камер хранения температура в камерах поддерживается на уровне 4 ºC. Целесообразно применять одноступенчатую холодильную установку.

Принимаем непосредственное охлаждение с нижней подачей хладагента в приборы охлаждения.

Таким образом, проектируется аммиачная безнасосная схема холодильной установки на одну температуру кипения с нижней подачей хладагента в приборы охлаждения (воздухоохладители), которая является наиболее приемлемой для заданных условий.

6. Расчет и подбор основного холодильного оборудования

6.1 Расчет и подбор компрессоров

Удельная массовая холодопроизводительность:

q0
=i1
-i4
(6.1)

q0
=1680–570=1110 кДж/кг

где i1
– энтальпия пара в точке 1, кДж/кг;

i4
– энтальпия пара в точке 4, кДж/кг.

Действительная масса всасываемого пара:

mд
= (6.2)

mд
=, кг/с

где Q0
– требуемая холодопроизводительность компрессорных агрегатов, кВт.

Действительная объемная подача:

Vд
= (6.3)

где v1
– удельный объем всасываемого пара в точке 1, м3
/кг.

Индикаторный коэффициент подачи:

λ1
= (6.4)

где р0
– давление кипения хладагента, мПа;

Δрвс
– депрессия при всасывании, Δрвс
=5 кПа;

Δрн
– депрессия при нагнетании, Δрн
=10 кПа;

Рк
– давление конденсации, мПа.

Коэффициент невидимых потерь:

(6.5)

Коэффициент подачи компрессоров:

(6.6)

Теоретическая объемная подача:

(6.7)

, м3
/с.

По объемной теоретической подаче подбираем компрессорные агрегаты марки АО 600 П в количестве две штуки; техническая характеристика агрегата приведена в таблице 6. 1

Таблица 6. 1 Техническая характеристика компрессорных агрегатов

Марка компрессора	Хладагент	Число цилиндров	Диаметр цилиндров, мм	Объемная теоретическая подача	Эффективная мощность, кВт	Габаритные размеры, мм	Диаметр патрубков, Dy .вс / Dy .н
АО600П	R 717	2	280	0,44	190	4060×3547×1735	200/150

6.2 Расчет и подбор конденсаторов

Расчет и подбор конденсаторов производится по площади теплопередающей поверхности, определяемой по формуле:

Fк.р
= (6.8)

где Qк.р
– расчетная тепловая нагрузка на конденсаторы, кВт.

Qк
.
р
=mд
(i2
-i3
) (6.9)

Qк
.
р
=, кВт

Θк.р
- разность теплообменивающихся сред;

kк.р
– коэффициент теплопередачи конденсатора.

Fк.р
=, м2
(6.10)

По Fк.р
подбираем конденсаторы марки КТГ-160 в количестве одного штуки.

Таблица 6. 2 Техническая характеристика конденсатора.

Марка	Площадь теплопередающей поверхности, м2	Вместимость трубного пространства	Масса, кг
				Вместимость межтрубного пространства,	Количество труб, n	Диаметр кожуха	Условный проход d1/d2
КТГ-200	200	2 ,32	1,86	614	1000	40/200	5580

7. Расчет аммиачных трубопроводов

Внутренний диаметр трубопроводов определяем по формуле:

d=(7.1)

где d – внутренний диаметр трубы, м;

m – расход хладагента через трубопровод, кг/с;

v – удельный объем хладагента, м3
/с

w – скорость движения хладагента по трубопроводу, м/с. [прил. 7.1] [1.с. 197 табл. 7.1]

Исходные данные и результаты расчета заносим в таблицу 7. 1

Таблица 7.1 Аммиачные трубопроводы

№	Наименование трубопровода	m , кг/с	v , м3 /кг	w , м/с	D , м	Характеристика трубопровода
						ГОСТ	DУ, ММ	Dh ×S , мм
1	Магистральныйнагнетательный	0,14	0,09	15	0,032	А8734	32	38×2,0
2	Магистральный всасывающий	0,14	0,35	10	0,08	А8732	80	89×3,5
3	Жидкостный к приборам охлаждения	0,14	0,001698	0,6	0,022	А8734	25	32×2,0
4	Жидкостный от конденсатора к линейному ресиверу	0,14	0,001640	0,6	0,022	А8734	25	32×2,0

8. Расчет и подбор вспомогательного оборудования
Для безнасосных схем необходимо подобрать следующее вспомогательное оборудование: линейный ресивер, отделитель жидкости, защитные ресиверы, магистральный маслоотделитель, маслосборник.

8.1 Расчет и подбор линейного ресивера

Вместимость ресивера определяем по формуле:

(8. 1)

где (1/2–1/3-) mд
– количество хладагента проходящего через ресивер, кг/ч;

v3
– удельный объем жидкости при tк
, м3
/кг.

Vл.р
=, м3

Подбираем линейный ресивер марки 0,75 РД

8.2 Расчет и подбор циркуляционного ресивера

Вместимость циркуляционного ресивера Vц. Р. определяем по формуле:

Vц. Р. >2 [Vн. т.+0,2 (Vб+V в. О.) + 0,3 Vвс.т.]

Выбираем циркуляционный ресивер марки 2,5 РДВа в количестве одной штуки

Таблица 8. 2 Техническая характеристика циркуляционного ресивера

Марка	Вместимость, м3	Габаритные размеры, мм				Масса, кг
		D	Н	В	d
2,5 РДВа	2,65	1000	4065	1340	150	955

8.3 Расчет и подбор дренажного ресивера

Емкость дренажного ресивера принимаем равной емкости линейного ресивера.

Выбираем ресивер марки 2,5 РД.

Таблица 8. 3 Техническая характеристика ресиверов

Марка	Вместимость, м3	Габаритные размеры, мм				Масса, кг
		D	H	B	d
2,5 РД	2,55	800	2070	5610	50	990

8.4 Расчет и подбор магистрального маслоотделителя.

Подбираем по диаметру нагнетательного магистрального трубопровода:

DY
=32 мм

Выбираем маслоотделитель марки 50 МА.

Таблица 8. 4 Техническая характеристика маслоотделителя.

Масса, кг	Марка	Условный проход штуцера, мм	Диаметр корпуса, мм	Высота, мм
98	50 МА	50	257×8	1228

8.5 Расчет и подбор отделителя жидкости

Отделитель жидкости выбираем по диаметру магистрального всасывающего трубопровода Dy=80

Выбираем отделитель жидкости марки 100 ОЖГ

Типоразмер	Диаметр Корпуса D * S , мм	Высота H , мм	Габаритные размеры, мм			Масса, кг
			D	D1	D2
100 ОЖГ	500×6	2060	100	32	40	215

8.6 Расчет и подбор маслособирателя.

Принимаем маслособиратель марки 60 МЗС.

Таблица 8.6 Техническая характеристика.

Марка	Диаметр корпуса, мм	Высота, мм	Масса, кг
60 МЗС	325×9	1275	35

8.7 Расчет и подбор испарителя

Площадь теплопередающей поверхности определяем по формуле:

Fи
= (8.3)

где Q0
– холодопроизводительность холодильной машины, кВт.

Fи
=, м2

Подбираем испаритель марки ИТГ-200. Техническая характеристика приведена в таблице 8. 7

Таблица 8. 7 Техническая характеристика испарителя

Марка испарителя	Площадь охлаждения, м2	Число секций	Размер бака, мм			Диаметр штуцеров, мм					Вместимость по аммиаку, м	Мощность мешалки	Масса испарителя, кг
			Вход пара	Выход пара	Выход хладоносителя	d1	d2	d3	d4	d
ИТГ-200	200	2,1	150	25	200	250	200	125	40	200	1,008	1,7	7120

8.8 Расчет и подбор насосов насосов для хладоносителя

Объемный расход циркулирующего хладоносителя находим по формуле:

Vхл.
= (8.4)

где схл.
– теплоемкость хладоносителя, кДж/кг;

ρхл.
– плотность хладоносителя, кг/м3
;

tхл1
и tхл2
– соответственно температура хладоносителя входящего и выходящего из испарителя, ºC.

Vхл.
, м3
/с

Подбираем насос марки ЦГ – 6,3/32 в количестве одного штуки.

Таблица 8. 8 Техническая характеристика насоса

Марка	Подача, V *102 , м3 /с	Напор столба жидкого хладагента	Мощность электродвигателя, кВт	Габаритные размеры, мм			Масса электронасоса, кг
				D	L	H
ЦГ – 6,3 /32	0,05	32	2,2	640	395	290	86

9. Расчет оборотного водоснабжения

9.1 Расчет и подбор градирни

Площадь поперечного сечения градирни определяем по формуле:

F0
=(9.1)

где Qk
– тепловой поток в конденсаторе, кВт;

qf
– условная плотность теплового потока; для вентиляторной градирни qf
=47–57 Вт/м2
. [1.с. 145 табл. 27]

F0
=, м2

Выбираем градирню марки ГПВ-320 в количестве трех штук.

Таблица 9. 1 – Техническая характеристика градирни

Марка градирни	Тепловой поток при 5º C	Площадь поперечного сечения градирни, м2	Массовый расход охлаждаемой воды, кг/с	Условная плотность теплового потока, кВт/м2	Мощность вентилятора, кВт	Габаритные размеры, мм		Масса, кг
						Основание в плане	Общая высота
ГПВ-320	372,16	6,5	17,8	57,3	6,4	2212×3540	2485	2006

9.2 Расчет подбор насосов для воды

Подбор насосов производится по объемному расходу охлаждающей воды на конденсатор, который определяется по формуле:

Vв
= (9.2)

где Qk
– тепловой поток в конденсаторе, Вт;

сw
– теплоемкость воды, кДж/(кг*К); [1.с. 139]

ρw
– плотность воды, кг/м3
;

tw
1
– температура воды, поступающей на конденсатор, ºC;

tw
2
– температура воды, выходящей из конденсатора, ºC.

Vв
=, м3
/с

Подбираем насосы марки 4к-90/20 в количестве двух штук.

Таблица 9. 2 Техническая характеристика насоса

Марка	Подача, V*102 , м3 /с	Напор, кПа	Мощность электродвигателя, кВт	Габаритные размеры, мм			Масса, кг
				D	L	H
4 к-90/20	2,8	220	7	498	292	300	44,8

Список используемых источников

1. Лашутина Н.Г., Суедов В.П., Полужкин В.П.: «Холодильно-компрессорные машины и установки», Колос. 1994 г. 423 с.

2. Янвель Б.К. «Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок» – М.: ВО «Агропромиздат». 1989 г. 218 с.

3. «Холодильные машины. Справочник»: – М.: «Легкая и пищевая промышленность». 1982 г. 222 с.