Теплогазоснабжение и вентиляция 3

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное агентство по образованию

ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции

Допускаю к защите_______________

подпись

Руководитель AAAAA.

«____» ____________________ 2010 г.

Отопление и вентиляция жилого здания

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту по дисциплине

Теплогазоснабжение и вентиляция

Выполнила студентка гр. DDDD _______________ ZZZZZ.

подпись

Принял преподаватель кафедры «ТВ» «____» __________ 2010 г.

_______________ AAAA.

подпись

Иркутск 2010

Содержание

Исходные данные	3
Расчет коэффициента теплопередачи наружной стены	4
Расчет коэффициента теплопередачи чердачного перекрытия	5
Расчет коэффициента теплопередачи пола первого этажа над подвалом	7
Расчет коэффициента теплопередачи через заполнения световых проемов	8
Определение потерь тепла по укрупненным показателям	8
Библиографический список	10

Исходные данные:

Район постройки здания	г. Ика
Климатические характеристики
tнаружного воздуха наиболее холодной пятидневки для Кобеспеч = 0,32	tн = - 50 °С
средняя температура отопительного периода	t от.пер. = - 13 °С
продолжительность отопительного периода	z = 2 62суток
Архитектурные данные
количество этажей	3
высота этажа	3 м
рассчитываемое помещение	жилая комната
расчетная температура помещения	tв = 20 °С
относительная влажность воздуха	φв = 50%
Характеристики утеплителей наружных ограждений
наружной стены	пенопласт ПХВ-1 (ТУ6-05-1179-75) и ПВ-1 (ТУ 6-05-1158-78) ρ = 215 кг/м3
чердачного перекрытия	пенополиуретан (ТУ В-56-70, ТУ67-98-75, ТУ 67-87-75) ρ = 60 кг/м3
конструкции пола	плиты мягкие на синтетическом и битумном связующих ρ = 125 кг/м3

Расчет коэффициента теплопередачи наружной стены

Рис. 1 Конструкция наружной стены

1 – штукатурка, δ1
= 1,5 см, λ1
= 0,7 Вт/м°С,

2 – бетон, δ2
= 25 см, λ2
= 1,92 Вт/м°С, ρ
= 2400 кг/м3
,

3 – пенопласт ПХВ-1 (ТУ 6-05-1179-75) и ПВ-1 (ТУ 6-05-1158-78), ρ
= 215 кг/м3
, λут
= 0,06 Вт/м°С,

4 – воздушная прослойка, δ4
= 15 см, Rвп
= 0,15 м2
°С/Вт,

5 – плита гипсовая, δ5
= 1 см, λ5
= 0,41 Вт/м°С, ρ
= 1200 кг/м3
.

,

где λ1,2,5
– коэффициент сопротивления соответственно штукатурки, бетона, плиты гипсовой,

δ1,2,5
– толщина слоя соответственно штукатурки, бетона, плиты гипсовой,

λУТ
– коэффициент сопротивления утеплителя,

RВП
– сопротивление теплопередаче воздушной прослойки (для вертикальной прослойки толщиной 0,15м, положительной t°, RВП
= 0,15м2
°С/Вт),

ХУТ
– искомый размер толщины утеплителя,

λВ
– коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стены

λН
– коэффициент теплоотдачи наружной поверхности стены.

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче стены R0
ТР
для г. Ика, исходя из градусосуток отопительного периода:

°С·сут
,

для Dd
= 8000 RТР
= 4,2 м2
°С/Вт,

для Dd
= 10000 RТР
= 4,9 м2
°С/Вт,

м2
°С/Вт.

Тогда Хут
= (4,4261-0,4844)*0,06 = 0,237 м.

Принимаем δ3
= 0,3 м, тогда δстены
= 0,015 + 0,25 + 0,3 + 0,15 + 0,01 = 0,725 м.

м2
°С/Вт > м2
°С/Вт.

Коэффициент теплопередачи наружной стены

Вт/м2
°С.

Расчет коэффициента теплопередачи чердачного перекрытия

Рис. 2 Конструкция чердачного перекрытия

1 – цементно-песчаная стяжка, δ2
= 4 см, λ2
= 0,76 Вт/м°С, ρ
= 1800 кг/м3
,

2 – пенополиуретан(ТУ В-56-70, ТУ67-98-75, ТУ 67-87-75) ρ =
60 кг/м3
, λут
= 0,04 Вт/м°С,

3 – железобетонная плита с круглыми отверс

тиями d
= 18 см,
L
= 24см, δ4
= 40 см, ρ
= 2500 кг/м3
, λ4
= 1,92 Вт/м°С

4 – штукатурка, δ5
= 1,5 см, λ5
= 0,7 Вт/м°С.

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия и перекрытий над подвалами для г. Ика:

согласно предыдущим расчетам °С·сут
,

для Dd
= 8000 RТР
= 5,5 м2
°С/Вт,

для Dd
= 10000 RТР
= 6,4 м2
°С/Вт,

м2
°С/Вт.

Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия:

Определяем сопротивление теплопередаче железобетонной плиты перекрытия RПЛ.

Заменяем круглые сечения отверстий d
= 0,18 м на эквивалентные по площади квадратные для упрощения расчета:

0,16 м

Рис. 3 Железобетонная плита перекрытия

,

где Ra
– сопротивление теплопередаче ж/б плиты параллельно тепловому потоку,

Rb
– сопротивление теплопередаче ж/б перпендикулярно тепловому потоку.

1. Сечение ж/б плиты параллельно тепловому потоку

Рис. 4 Сечение ж/б плиты параллельно тепловому потоку

0,064 м2
,

0,096 м2
,

0,43 м2
°С/Вт,

м2
°С/Вт.

м2
°С/Вт

2. Сечение ж/б плиты перпендикулярно тепловому потоку

Рис. 5 Сечение ж/б плиты перпендикулярно тепловому потоку

м2
°С/Вт,

м2
°С/Вт,

м2
°С/Вт.

Получаем сопротивление теплопередаче железобетонной плиты

м2
°С/Вт.

Тогда

=> м,

принимаем δ2
= 0,21 м, тогда

м2
°С/Вт > м2
°С/Вт

Коэффициент теплопередачи чердачного перекрытия

Вт/м2
°С.

Расчет коэффициента теплопередачи пола первого этажа над подвалом

Рис. 6 Конструкция перекрытия над подвалом

1 – доска сосновая, δ1
= 4 см, λ1
= 0,14 Вт/м°С, ρ
= 500 кг/м3
,

2 – цементно-песчаная стяжка, δ2
= 6 см, λ2
= 0,76 Вт/м°С, ρ
= 1800 кг/м3
,

3 – плиты мягкие на синтетическом и битумном связующих, ρ
= 125 кг/м3
, λут
= 0,05 Вт/м°С,

4 – железобетонная плита, δ4
= 40 см, , ρ
= 2500 кг/м3
, λ4
= 1,69 Вт/м°С

5 – штукатурка, δ5
= 1 см, λ5
= 0,7 Вт/м°С.

Тогда Хут
= (5,79-0,7741)·0,05 = 0,251 м.

Принимаем δ3
= 0,3 м, тогда δпт
= 0,04 + 0,06 + 0,3 + 0,4 + 0,01 = 0,81 м.

м2
°С/Вт > м2
°С/Вт.

Коэффициент теплопередачи пола первого этажа над подвалом

Вт/м2
°С.

Расчет коэффициента теплопередачи светового проема

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче светового проема для °С·сут
:

для Dd
= 8000 RТР
= 0,7 м2
°С/Вт,

для Dd
= 10000 RТР
= 0,75 м2
°С/Вт,

м2
°С/Вт.

Согласно приложению 6*(К) «Приведенное сопротивление теплопередаче окон, балконных дверей и фонарей» СНиП 2-3-79 «Строительная теплотехника» выбираем заполнение - два однокамерных стеклопакета в раздельных деревянных переплетах
, - для которого м2
°С/Вт.

Вт/м2
°С.

Определение потерь тепла по укрупненным показателям

Рис. 7 План здания

кВт,

где а
– коэффициент, учитывающий район постройки здания

,

q
– удельная тепловая характеристика здания,

VН
– объем отапливаемой части здания по внешнему обмеру

м3
.

Определяем удельную тепловую характеристику здания

,

где принимается в зависимости от объема здания по СНиП,

α
в зависимости от температуры наружного воздуха.

,

d
– cтепень осветвленности здания

,

F
– площадь наружных стен здания

м2
,

S
– площадь здания

м2
.

,

где Р
– периметр здания

м,

Н
– высота здания.

Сравниваем получившиеся значения q1
и q2
с q’0
и выбираем ближайшее => q = 0,431.

В результате расчета получаем, суммарные теплопотери здания по укрупненным показателям Q = 38.85
кВт.

Библиографический список

СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. – М.: Госстрой РФ, 2003.
СНиП 23-01-99*. Строительная климатология - введ. 01.01.2000. - М.: Госстрой РФ 2000.
СНиП 2-3-79. Строительная теплотехника.
Богословский В.Н. Учебник для вузов: в 3 т.: Отопление и вентиляция. - М.: Стройиздат, 1976.