Цель
работы – получение законченных аналитических выражений для расчета коэффициента
усиления, полосы пропускания и значений элементов корректирующих цепей наиболее
известных и эффективных схемных решений построения усилительных каскадов на
полевых транзисторах (ПТ). Основные результаты работы – вывод и представление в
удобном для проектирования виде расчетных соотношений для усилительных каскадов
с простой индуктивной и истоковой коррекциями, с четырехполюсными диссипативными
межкаскадными корректирующими цепями второго и четвертого порядков, для входной
и выходной корректирующих цепей. Для усилительного каскада с межкаскадной
корректирующей цепью четвертого порядка приведена методика расчета, позволяющая
реализовать заданный наклон его амплитудно-частотной характеристики с заданной
точностью. Для всех схемных решений построения усилительных каскадов на ПТ приведены
примеры расчета.
1 ВВЕДЕНИЕ
Расчет элементов высокочастотной
коррекции является неотъемлемой частью процесса проектирования усилительных
устройств. В известной литературе материал, посвященный этой проблеме, не всегда
представлен в удобном для проектирования виде. В этой связи в статье собраны
наиболее известные и эффективные схемные решения построения широкополосных
усилительных устройств на ПТ, а соотношения для расчета коэффициента усиления,
полосы пропускания и значений элементов корректирующих цепей даны без выводов.
Ссылки на литературу позволяют найти, при необходимости, доказательства
справедливости приведенных соотношений.
Особо следует отметить,
что в справочной литературе по отечественным ПТ [1, 2] не приводятся значения
элементов эквивалентной схемы замещения ПТ. Поэтому при расчетах следует пользоваться
параметрами зарубежных аналогов [2, 3] либо осуществлять проектирование на
зарубежной элементной базе [3].
2 ИСХОДНЫЕ
ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТОВ
В соответствии с [4, 5,
6], предлагаемые ниже соотношения для расчета усилительных каскадов на ПТ
основаны на использовании эквивалентной схемы замещения транзистора,
приведенной на рисунке 2.1,а, и полученной на её основе однонаправленной модели,
приведенной на рисунке 2.1,б.
Рисунок 2.1
Здесь СЗИ – емкость
затвор-исход, СЗС – емкость затвор-сток, ССИ – емкость
сток-исток, RВЫХ – сопротивление сток-исток, S – крутизна ПТ, СВХ =.CЗИ +СЗС(1+SRЭ), RЭ=RВЫХRН/(RВЫХ+RН), RН – сопротивление нагрузки каскада на
ПТ, CВЫХ=ССИ+СЗС.
3 РАСЧЕТ
НЕКОРРЕКТИРОВАННОГО КАСКАДА С ОБЩИМ ИСТОКОМ
3.1 ОКОНЕЧНЫЙ
КАСКАД
Принципиальная схема
некорректированного усилительного каскада приведена на рисунке 3.1,а, эквивалентная
схема по переменному току - на рисунке 3.1,б.
Рисунок 3.1
В соответствии с [6],
коэффициент усиления каскада в области верхних частот можно описать выражением:
, (3.1)
где
; (3.2)
; (3.3)
; (3.4)
; (3.5)
; - текущая круговая частота.
При заданном уровне
частотных искажений
(3.6)
верхняя частота fВ полосы пропускания каскада равна:
, (3.7)
где .
Входное сопротивление
каскада на ПТ, без учета цепей смещения, определяется входной емкостью:
. (3.8)
Пример 3.1. Рассчитать fB, RC, CВХ каскада, приведенного на рисунке 3.1, при использовании
транзистора КП907Б (СЗИ=20 пФ; СЗС=5 пФ; ССИ=12
пФ; RВЫХ=150 Ом; S=200 мА/В [7]) и условий: RН=50 Ом; YB=0,9; K0=4.
Решение. По известным K0 и S из
(3.2) найдем: RЭ=20 Ом. Зная RВЫХ, RН и RЭ, из (3.3) определим: RС = 43 Ом. По (3.4) и (3.5) рассчитаем: С0=17
пФ; =.
Подставляя известные и YВ в (3.7), получим: fB=227 МГц. По формуле (3.8) найдем: СВХ=45
пФ.
3.2 ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ
КАСКАД
Принципиальная схема каскада приведена на рисунке
3.2,а, эквивалентная схема по переменному току - на рисунке 3.2,б.
Рисунок 3.2
Коэффициент усиления
каскада в области верхних частот описывается выражением (3.1), в котором
значения RЭ и С0 рассчитываются по формулам:
; (3.9)
, (3.10)
где СВХ – входная емкость
нагружающего каскада.
Значения fB и СВХ каскада
рассчитываются по соотношениям (3.7) и (3.8).
Пример 3.2. Рассчитать fB, RC, CВХ каскада, приведенного на рисунке 3.2, при использовании
транзистора КП907Б (данные транзистора в примере 3.1) и условий: YB=0.9; K0=4; входная емкость нагружающего каскада - из примера 3.1.
Решение. По известным K0 и S из
(3.2) найдем: RЭ=20 Ом. Зная RЭ и RВЫХ, из (3.9) определим: RC=23 Ом. По (3.10) и (3.4) рассчитаем
С0=62 пФ; =. Подставляя известные и YB в (3.7), получим: fB=62 МГц. По формуле (3.8) найдем: СВХ=45
пФ.
3.3 РАСЧЕТ
ИСКАЖЕНИЙ, ВНОСИМЫХ ВХОДНОЙ ЦЕПЬЮ
Принципиальная схема
входной цепи каскада приведена на рисунке 3.3,а, эквивалентная схема по переменному
току - на рисунке 3.3,б.
Рисунок 3.3
Коэффициент передачи
входной цепи в области верхних частот описывается выражением [6]:
,
где
; (3.11)
; (3.12)
;
СВХ – входная
емкость каскада на ПТ.
Значение fB входной цепи рассчитывается по
формуле (3.7).
Пример 3.3. Рассчитать K0 и fB входной цепи, приведенной на рисунке 3.3, при условиях : RГ=50 Ом; RЗ=1 МОм; YB=0,9; CВХ – из примера 3.1.
Решение. По (3.11) найдем: K0=1, по (3.12) определим: =. Подставляя и YB в (3.7), получим: fB=34,3 МГц.
4 РАСЧЕТ
КАСКАДА С ВЫСОКОЧАСТОТНОЙ ИНДУКТИВНОЙ КОРРЕКЦИЕЙ
Принципиальная схема
каскада с высокочастотной индуктивной коррекцией приведена на рисунке 4.1,а,
эквивалентная схема по переменному току - на рисунке 4.1,б.
Рисунок 4.1
Коэффициент усиления
каскада в области верхних частот можно описать выражением [6]:
,
где K0=SRЭ; (4.1)
;
;
;
;
;
.
Значение , соответствующее оптимальной по
Брауде амплитудно-частотной характеристике (АЧХ) [6], рассчитывается по формуле:
. (4.2)
При заданном значении YB верхняя частота полосы пропускания
каскада равна:
. (4.3)
Входная емкость каскада
определяется соотношением (3.8).
При работе каскада в
качестве предоконечного все перечисленные выше соотношения справедливы. Однако RЭ, R0 и С0 принимаются равными:
, (4.4)
где СВХ – входная емкость
оконечного каскада.
Пример 4.1. Рассчитать fB, LC, RC, CВХ каскада, приведенного на рисунке 4.1, при использовании транзистора
КП907Б (данные транзистора - в примере 3.1) и условий: YB=0,9; K0=4; каскад работает в качестве предоконечного; входная емкость
нагружающего каскада - из примера 3.1.
Решение. По известным K0 и S из
(4.1) найдем: RЭ=20 Ом. Далее по (4.4) получим: RC=23 Ом; R0= 150 Ом; C0=62 пФ; =. Подставляя C0, RC, R0 в (4.2), определим: LCопт=16,3 нГн. Теперь по формуле (4.3)
рассчитаем: fB=126 МГц. Из (3.8) найдем: CВХ=45 пФ.
5 РАСЧЕТ КАСКАДА С ИСТОКОВОЙ
КОРРЕКЦИЕЙ
Принципиальная схема
каскада с истоковой коррекцией приведена на рисунке 5.1,а, эквивалентная схема
по переменному току - на рисунке 5.1,б.
Рисунок 5.1
Коэффициент усиления
каскада в области верхних частот можно описать выражением [6]:
,
где K0=SRЭ/F; (5.1)
; (5.2)
;
;
;
.
Значение С1опт,
соответствующее оптимальной по Брауде АЧХ, рассчитывается по формуле:
. (5.3)
При заданном значении YB верхняя частота полосы пропускания
каскада равна:
. (5.4)
Входная емкость каскада
определяется соотношением:
. (5.5)
При работе каскада в
качестве предоконечного все перечисленные выше соотношения справедливы. Однако RЭ и С0 принимаются равными:
, (5.6)
где СВХ – входная емкость
оконечного каскада.
Пример 5.1. Рассчитать fB, R1, С1, СВХ каскада, приведенного на
рисунке 5.1, при использовании транзистора КП907Б (данные транзистора - в
примере 3.1) и условий: YB=0,9; K0=4; каскад работает в качестве предоконечного; входная
емкость нагрузочного каскада - из примера 3.1.
Решение. По известным K0, S, RЭ из (5.1), (5.2) найдем: F=7,5 ; R1=32,5 Ом. Далее получим: С0=62
пФ; =.
Из (5.3) определим С1опт=288 пФ. Теперь по формуле (5.4) рассчитаем:
fB=64,3 МГц. Из (5.5) найдем: СВХ=23,3
пФ.
6 РАСЧЕТ ВХОДНОЙ КОРРЕКТИРУЮЩЕЙ
ЦЕПИ
Из приведенных выше
примеров расчета видно, что наибольшие искажения АЧХ обусловлены входной цепью.
Для расширения полосы пропускания входных цепей усилителей на ПТ в [8]
предложено использовать схему, приведенную на рисунке 6.1.
Рисунок 6.1
Коэффициент передачи
входной цепи в области верхних частот можно описать выражением:
,
где ; (6.1)
;
;
;
;
СВХ – входная емкость
каскада на ПТ.
Значение L3опт, соответствующее оптимальной по
Брауде АЧХ, рассчитывается по формуле:
. (6.2)
При заданном значении YB и расчете LЗопт по (6.2) верхняя частота полосы пропускания входной цепи
равна:
. (6.3)
Пример 6.1. Рассчитать fB, RЗ, LЗ входной цепи, приведенной на рисунке
6.1, при условиях: YB=0,9;
RГ=50 Ом; СВХ – из примера 3.1; допустимое
уменьшение К0 за счет введения корректирующей цепи – 2 раза.
Решение. Из условия допустимого уменьшения К0
и соотношения (6.1) найдем: RЗ=50 Ом. Подставляя известные СВХ,
RГ и RЗ в (6.2), получим: LЗопт=37,5 нГн. Далее определим: =;
=.
Подставляя найденные величины в (6.3), рассчитаем: fB=130 МГц.
7 РАСЧЕТ
ВЫХОДНОЙ КОРРЕКТИРУЮЩЕЙ ЦЕПИ
В рассматриваемых выше
усилительных каскадах расширение полосы пропускания связано с потерей части
выходной мощности в резисторах корректирующих цепей (КЦ) либо цепей обратной
связи. От выходных каскадов усилителей требуется, как правило, получение максимально
возможной выходной мощности в заданной полосе частот. Из теории усилителей
известно [9], что для выполнения указанного требования необходимо реализовать
ощущаемое сопротивление нагрузки для внутреннего генератора транзистора равным
постоянной величине во всем рабочем диапазоне частот. Этого можно достигнуть,
включив выходную емкость транзистора в фильтр нижних частот, используемый в
качестве выходной КЦ. Схема включения выходной КЦ приведена на рисунке 7.1.
Рисунок 7.1
При работе выходного
каскада без выходной КЦ модуль коэффициента отражения ощущаемого сопротивления
нагрузки внутреннего генератора транзистора равен [9]:
. (7.1)
Уменьшение выходной
мощности относительно максимального значения, обусловленное наличием CВЫХ, составляет величину:
, (7.2)
где –
максимальное значение выходной мощности на частоте при
условии равенства нулю СВЫХ; –
максимальное значение выходной мощности на частоте при
наличии СВЫХ.
Использование фильтра
нижних частот в качестве выходной КЦ при одновременном расчете элементов L1, C1 по методике Фано [9] позволяет
обеспечить минимально возможное, соответствующее заданным CВЫХ и fB, значение максимальной величины
модуля коэффициента отражения в полосе
частот от нуля до fB.
В таблице 7.1 приведены
нормированные значения элементов L1, C1, CВЫХ, рассчитанные по методике Фано, а
также коэффициент , определяющий величину
ощущаемого сопротивления нагрузки RОЩ,
относительно которого вычисляется [9].
Таблица 7.1
Истинные
значения элементов рассчитываются по формулам:
(7.3)
Расчет частотных
искажений, вносимых выходной цепью оконечного каскада, приведен в разделе 3.1.
При использовании выходной КЦ частотные искажения, вносимые выходной цепью,
определяются соотношением:
. (7.4)
Коэффициент усиления
каскада с выходной КЦ определяется выражением (3.2).
Пример 7.1. Рассчитать выходную КЦ для
усилительного каскада на транзисторе КП907Б (данные транзистора - в примере
3.1) при RН=50 Ом, fB=200 МГц. Определить RОЩ, уменьшение выходной мощности на
частоте fB и уровень частотных искажений, вносимых
выходной цепью при использовании КЦ и без нее.
Решение. Найдем нормированное значение СВЫХ:
= == 1,07. Ближайшее значение
коэффициента в таблице 7.1 равно 1,056.
Этому значению соответствуют: =1,5; =0,882; =0,215; =1,382. После денормирования
по формулам (7.3) имеем: =35,1
нГн; =24 пФ; RОЩ=36,2 Ом. Используя соотношения
(7.1), (7.2), найдем, что при отсутствии выходной КЦ уменьшение выходной
мощности на частоте fB,
обусловленное наличием СВЫХ, составляет 2,14 раза, а при ее использовании
- 1,097 раза. При отсутствии выходной КЦ уровень частотных искажений, вносимых
выходной цепью, определяется соотношением (3.7). Для условий примера 7.1 =.
Подставляя в (3.7) известные и fB, получим: YB==0,795. При наличии выходной КЦ из
(7.4) найдем: YB = 0,977.
8 РАСЧЕТ
ДИССИПАТИВНОЙ МЕЖКАСКАДНОЙ КОРРЕКТИРУЮЩЕЙ ЦЕПИ ВТОРОГО ПОРЯДКА
Принципиальная схема
усилителя с межкаскадной КЦ второго порядка приведена на рисунке 8.1,а,
эквивалентная схема по переменному току - на рисунке 8.1,б. [10].
Рисунок 8.1
Коэффициент усиления
каскада на транзисторе T1 в области верхних частот можно
описать выражением [11, 12]:
, (8.1)
где K0=SRЭ; (8.2)
;
;
;
;
– сопротивление сток-исток
транзистора T1; ; ; ; ; – нормированные
относительно и значения элементов , , , , ; =;
; – нормированная частота; – текущая круговая частота;
– высшая круговая частота
полосы пропускания разрабатываемого усилителя; –
входная емкость транзистора Т2; –
выходная емкость транзистора T1.
В таблице 8.1 приведены
нормированные значения элементов , , , вычисленные для ряда
нормированных значений , при двух
значениях допустимой неравномерности АЧХ .
Таблица 8.1 получена с
помощью методики проектирования согласующе-выравнивающих цепей транзисторных
усилителей, предполагающей составление и решение системы компонентных уравнений
[13], и методики синтеза прототипа передаточной характеристики, обеспечивающего
максимальный коэффициент усиления каскада при заданной допустимой
неравномерности АЧХ в заданной полосе частот [14].
Таблица 8.1
дБ
дБ
При известных значениях , , , , расчет межкаскадной КЦ состоит
из следующих этапов. Вычисление .
Нормирование значения по формуле: . Нахождение по таблице 8.1
ближайшего к вычисленному табличного значения .
Определение по таблице 8.1 соответствующих значений ,
, и их денормирование по
формулам: ; ; . Вычисление значения : .
При использовании
рассматриваемой КЦ в качестве входной принимается
равной нулю, принимается равным , а коэффициент передачи входной
цепи на средних частотах рассчитывается по формуле (3.11).
В случае необходимости
построения нормированной частотной характеристики проектируемого усилительного
каскада значения , , , следует подставить в (8.1)
и найти модуль . Реальная частотная
характеристика может быть найдена после денормирования коэффициентов , , по формулам: ; ; .
Пример 8.1. Рассчитать межкаскадную КЦ
усилительного каскада, приведенного на рисунке 8.1, его и при использовании
транзисторов КП907Б (данные транзистора - в примере 3.1) и условий: fB=100 МГц; входная емкость нагружающего
каскада - из примера 3.1; допустимая неравномерность АЧХ - дБ, =1 кОм.
Решение. По известным , и найдем: = ==3,67. Из таблицы 8.1 для
неравномерности АЧХ дБ и для
ближайшего табличного значения нормированной величины , равного 3,5, имеем: =2,025, =0,785, =0,577. Денормируя , и , получим: =24,8 пФ; L2=162 нГн; R3=75 Ом. Теперь
по (8.2) рассчитаем: K0=9,5. Вычитая из величину , определим: С1=
=7,8 пФ. Из (3.8) найдем: СВХ=72,5 пФ.
10 РАСЧЕТ
ДИССИПАТИВНОЙ МЕЖКАСКАДНОЙ КОРРЕКТИРУЮЩЕЙ ЦЕПИ ЧЕТВЕРТОГО ПОРЯДКА
Принципиальная схема
усилителя с межкаскадной корректирующей цепью четвертого порядка [15] приведена
на рисунке 9.1,а, эквивалентная схема по переменному току - на рисунке 9.1,б.
Рисунок 9.1
Несмотря на то, что КЦ
содержит пять корректирующих элементов, конструктивно ее выполнение может
оказаться проще выполнения КЦ второго порядка.
Коэффициент усиления
каскада на транзисторе T1 в области верхних частот можно
описать выражением [14]:
, (9.1)
где ; (9.2)
;
;
;
;
;
;
RВЫХ1 – сопротивление сток-исток
транзистора T1; СВХ2 – входная емкость транзистора T2; , , , , – нормированные
относительно и значения элементов L1, R2, C3, C4, L5, соответствующие преобразованной схеме КЦ, в которой значение
CВЫХ1 равно нулю, а значение СВХ2
равно бесконечности; СВЫХ1 – выходная емкость транзистора T1; ; – нормированная частота; – текущая круговая частота;
– высшая круговая частота полосы
пропускания разрабатываемого усилителя.
В таблице 9.1 приведены
нормированные значения элементов L1, R2, C3, C4, L5, вычисленные для случая реализации
усилительного каскада с различным наклоном АЧХ, лежащим в пределах дБ, при допустимом значении
равном дБ и дБ, и при условии равенства
нулю значения СВЫХ1 и бесконечности - значения СВХ2.
Таблица 9.1 получена с
помощью методики проектирования согласующе-выравнивающих цепей транзисторных
усилителей, предполагающей составление и решение систем компонентных уравнений
[13], и методики синтеза прототипа передаточной характеристики, обеспечивающего
максимальный коэффициент усиления каскада при заданной допустимой неравномерности
АЧХ в заданной полосе частот [14].
Таблица 9.1
= дБ
= дБ
Для расчета
нормированных значений элементов L1, R2, C3, C4, L5, обеспечивающих заданную форму АЧХ с
учетом реальных нормированных значений СВЫХ1 и СВХ2,
следует воспользоваться формулами пересчета [14]:
(9.3)
где СВЫХ1Н,
СВХ2Н – нормированные относительно RВЫХ1 и значния СВЫХ1
и СВХ2.
При известных значениях , RВЫХ1, СВЫХ1, СВХ2, расчет межкаскадной КЦ
состоит из следующих этапов. Вычисление нормированных значений СВЫХ1
и СВХ2 по формуле: СН=.
Определение табличных значений элементов ,
, , , по заданному наклону и
требуемой неравномерности АЧХ. Расчет L1, R2, C3, C4, L5 по формулам пересчета (9.3) и их
денормирование.
При использовании
рассматриваемой КЦ в качестве входной СВЫХ1 принимается равной нулю,
RВЫХ1 принимается равным RГ, а коэффициент передачи входной цепи на средних
частотах рассчитывается по формуле:
. (9.4)
В случае необходимости
построения нормированной частотной характеристики проектируемого усилительного
каскада значения , , , , следует подставить в (9.1)
и найти модуль KU.
Реальная частотная характеристика может быть рассчитана после денормирования
коэффициентов , , , , по формулам: ; ; ; ; .
Пример 9.1. Рассчитать межкаскадную КЦ
усилителя, приведенного на рисунке 9.1, его K0 и СВХ при использовании транзистора КП907Б
(данные транзистора - в примере 3.1) и условий: fB=100 МГц; входная емкость
нагружающего каскада - из примера 3.1; допустимая неравномерность АЧХ - дБ; наклон АЧХ - 0 дБ.
Решение. Из таблицы 9.1 для неравномерности
АЧХ + 0,5 дБ и наклона АЧХ, равного 0 дБ, имеем: =2,22; =1,11; =5,23; =3,69; =0,291. Нормированные
значения СВЫХ1 и СВХ2 равны: СВЫХ1Н= ==1,6; СВХ2Н==4,24. Подставляя найденные
величины в (9.3), получим: L1H=2,22; R2Н=1,11; С3Н=14,6; С4Н=0,587; L5Н=0,786. Денормируя полученные значения,
определим: L1==530
нГн; R2==167 Ом;
С3==154 пФ; С4=6,2
пФ; L5=187 нГн. Теперь по (9.2) рассчитаем: K0=11,86. Из (3.8) найдем: СВХ=84,3 пФ.
ЛИТЕРАТУРА
1. Перельман Б.Л. Новые транзисторы:
Справочник. – М.: Солон, 1996.
2. Петухов В.М. Полевые и
высокочастотные биполярные транзисторы средней и большой мощности и их
зарубежные аналоги: Справочник. – М.: КУБК-а, 1997.
3. Полевые транзисторы: Справочник. – Faber. STM. Publications, 1997.
4. Шварц Н.З. Усилители СВЧ на полевых
транзисторах. – М.: Радио и связь, 1987.
5. Никифоров В.В., Кулиш Т.Т., Шевнин
И.В. К проектированию широкополосных усилителей мощности КВ- УКВ- диапазона на
мощных МДП-транзисторах // В сб.: Полупроводниковые приборы в технике связи /
Под ред. И.Ф. Николаевского. – М.: Радио и связь. -1993.- Вып. 23.
6. Мамонкин И.Г. Усилительные
устройства: Учебное пособие для вузов. – М.: Связь, 1977.
7. Никифоров В.В., Максимчук А.А.
Определение элементов эквивалентной схемы мощных МДП-транзисторов // В сб.: Полупроводниковая
электроника в технике связи / Под ред. И.Ф. Николаевского. – М.: Радио и
связь.- 1985.- Вып. 25.
8. Никифоров В.В., Терентьев С.Ю. Синтез
цепей коррекции широкополосных усилителей мощности с применением методов
нелинейного программирования // В сб.: Полупроводниковая электроника в технике
связи / Под ред. И.Ф. Николаевского. – М.: Радио и связь. - 1986. - Вып. 26.
9. Широкополосные радиопередающие
устройства / Алексеев О.В., Головков А.А., Полевой В.В., Соловьев А.А. / Под
ред. О.В. Алексеева. – М.: Связь, 1978.
10. Титов А.А., Ильюшенко В.Н., Авдоченко
Б.И., Обихвостов В.Д. Широкополосный усилитель мощности для работы на несогласованную
нагрузку // ПТЭ. - 1996. - №2. - С.68-69.
11. Шварц Н.З. Линейные транзисторные
усилители СВЧ. – М.: Сов. радио, 1980.
12. Бабак Л.И., Дьячко А.Н., Дергунов
С.А. Расчет цепей коррекции мощных сверхширокополосных транзисторных
СВЧ-усилителей // Полупроводниковая электроника в технике связи /Под ред. И.Ф.
Николаевского. – М.: Радио и связь. - 1988. - Вып. 27.
13. Бабак Л.И., Шевцов А.Н., Юсупов Р.Р.
Пакет программ автоматизированного расчета транзисторных широкополосных и
импульсных УВЧ- и СВЧ-усилителей // Электронная техника. Сер. СВЧ-техника. -
1993. - №3. - С.60-63.
14. Титов А.А. Расчет диссипативной
межкаскадной корректирующей цепи широкополосного усилителя мощности // Радиотехника.
- 1989. - №2. - С.88-90.
15. Жаворонков В.И., Изгагин Л.Н., Шварц
Н.З. Транзисторный усилитель СВЧ с полосой пропускания МГц // Приборы и техника
эксперимента. – 1972. - №3. - С.134-135.
Название реферата: Расчет корректирующих цепей широкополосных усилительных каскадов на полевых транзисторах
| Слов: | 7020 |
| Символов: | 51229 |
| Размер: | 100.06 Кб. |