Центральное водяное отопление детского кинотеатра на 300 мест

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

Восточно-Сибирский Государственный

Технологический Университет

Кафедра "ТГВ"

Курсовая работа на тему:

"Центральное водяное отопление детского кинотеатра на 300 мест"

Выполнил: Изместьев Д.А.

МРИПК, ДОУ ТГВ, набор 2007 г.

Проверил: Тюменцев А.Г.

г. Улан-Удэ 2009 г.

Содержание

Введение

I. Исходные данные

II. Проектирование системы отопления

III. Гидравлический расчет системы отопления

IV. Тепловой расчет отопительных приборов

V. Расчет и подбор элеватора

Список использованной литературы

Введение

Отопление поддерживает в помещении на определённом уровне температуру воздуха и внутренних поверхностей ограждающих конструкций. В помещении обеспечивается тепловой комфорт - оптимальная температурная обстановка, благоприятная для жизни и деятельности людей в холодное время года.

Отопление - один из видов инженерного (технологического) оборудования здания и, кроме того, является отраслью строительной техники. Монтаж стационарной установки отопления производится в процессе возведения здания, её элементы увязываются со строительными конструкциями и сочетаются с интерьером помещения.

Функционирование отопления характеризуется определённой периодичностью в течение года и изменчивостью использования мощности установки, зависящей, прежде всего, от метеорологических условий в холодное время года. При понижении наружного воздуха и усиления ветра должна увеличиваться, а при повышении температуры наружного воздуха и воздействии солнечной радиации уменьшаться теплоотдача от отопительных установок в помещении. Изменение интенсивности внешнего воздействия на здание может так же сочетаться с неравномерным поступлением тепла от внутренних производственных и бытовых источников, что требует дополнительного регулирования действия отопления.

Очевидно, что для создания и поддержания теплового комфорта в помещениях зданий требуются технически совершенные отопительные установки. И чем суровее климат местности и выше требования к обеспечению благоприятных условий в здании, тем более мощным и надёжным должно быть отопление.

I. Исходные данные

1. Город - Абакан

2. Характеристика здания:

2.1 Назначение здания - общественное (детский кинотеатр на 300 мест).

2.2 Расчетные условия: tн
= - 410
С.

2.3 Расчетные теплопотери помещений принимаются из КР "Расчет теплопотерь здания"

II. Проектирование системы отопления

Источник теплоснабжения

В курсовой работе запроектирована центральная система водяного отопления. Источник теплоснабжения - ТЭЦ. Параметры воды во внешней тепловой сети - 150 - 700
С.

Выбор расчетных параметров теплоносителя

Расчетные параметры теплоносителя согласно требованиям санитарно-гигиенических норм, изложенные в СНиП 41-01-2003 “Отопление, вентиляция и кондиционирование”, принимаем равными: , (для двухтрубной системы водяного отопления с отопительными приборами - чугунными радиаторами).

Выбор системы отопления

Для центрального отопления с искусственной циркуляцией воды рекомендуется двухтрубная система отопления. Принимаем горизонтальную двухтрубную систему отопления. При двухтрубной схеме теплоноситель параллельно поступает в отопительные приборы, использование кранов двойной регулировки на подающей подводке позволяет регулировать теплоотдачу каждого отопительного прибора и обеспечить равномерность обогрева всех помещений.

Выбор типа отопительных приборов и материала трубопроводов

К установке принимаем радиатор чугунный секционный МС - 140-108. Радиатор конвективно-радиационный прибор. Отвечает многим требованиям:

а) теплотехнические - имеют большую тепловую мощность на единицу длины прибора;

б) эксплуатационные - долговечен при использовании, так как более корозионностоек по сравнению с другими отопительными приборами;

в) варьирование количества секций, т.е. изменение площади нагрева.

Трубопроводы системы отопления приняты стальные водогазопроводные легкие.

Выбор типа разводки

Принимаем нижнюю разводку, т.к. здание бесподвальное и не имеющее чердака, магистральные трубопроводы прокладываем в подпольных каналах, глубиной 0,4м. В местах перехода трубопроводов через неотапливаемые помещения и в каналах трубопроводы теплоизолируются.

Отопительные приборы устанавливаются на отметке 0,2 м от уровня пола.

Выбор способа циркуляции

Необходимую циркуляцию теплоносителя в трубопроводах в системе отопления здания обеспечивают сетевые насосы на ТЭЦ. Система с искусственной циркуляцией теплоносителя - насосная.

Выбор схемы движения теплоносителя в подающей и обратной магистралях.

Схема движения воды в магистралях тупиковая (4 ветви по периметру здания). Тепловой пункт располагается в помещении 11.

Выбор схемы присоединения системы отопления к тепловым сетям.

Выбираем зависимую схему присоединения, ввиду ее меньшей стоимости с подмешиванием воды из обратного трубопровода при помощи водоструйного элеватора.

Конструирование системы отопления.

С целью локализации холодных потоков воздуха отопительные приборы располагаем по периметру наружных стен под оконными проемами.

По возможности стояки располагаем в наружных углах здания и помещений, т.к. это самые благоприятные места для выпадения конденсата.

Уклон магистралей делается против движения теплоносителя в сторону теплового узла. Согласно СНиП [1] принимаем уклон равный 0.003.

На магистралях устанавливаем вентили и задвижки для отключения отдельных ветвей. На тепловом пункте предусмотрена линия для слива воды из системы, где устанавливаем запорную арматуру до и после элеватора.

Выпуск воздуха из системы отопления осуществляется кранами Маевского, которыми оборудованы все отопительные приборы.

III. Гидравлический расчет системы отопления

Цель гидравлического расчета заключается в определении диаметров труб для пропуска расчетных расходов теплоносителя, при этом определяются потери давления на всех участках системы отопления.

Гидравлический расчет выполняется по законам гидравлики и основан на принципе: расчетное циркуляционное давление, действующее в системе полностью тратится на преодоление сопротивлений в данной системе. Задача гидравлического расчета сводится к распределению расходов по всем элементам системы отопления. Гидравлический расчет выполняем способом удельных линейных потерь давления на трение (R). В данном способе подбираем диаметры труб, задаваясь равными перепадами температур теплоносителя во всех стояках и ветвях, также как расчетный перепад температур во всей системе отопления (). Потери давления на трение и местные сопротивления на участке определяем по преобразованной формуле:

где R - удельные линейные потери давления на трение, зависящие от расхода (G) и от диаметра трубопровода (d)

Z - потери давления в местных сопротивлениях, в зависимости от скорости Vи Sx.

Расход теплоносителя определяется по формуле:

,

где - коэффициент, учитывающий дополнительный тепловой поток вследствие округления числа элементов отопительного прибора до целого числа или увеличения площади нагревательной поверхности его до стандартного значения /2/;

- коэффициент, учитывающий величину дополнительного теплового потока вследствие расположения отопительного прибора у наружной стены /2/;

- расчетная разность температур воды в системе.

Потери давления в циркуляционном кольце системы отопления при последовательном соединении участков, определяются по формуле:

, Па

Потери давления в циркуляционном кольце системы отопления при параллельном соединении двух участков, стояков или ветвей определяются по формуле:

, Па

В здании запроектирована система отопления, состоящая из основного циркуляционного кольца и малых циркуляционных колец.

Так как в исходных данных не задано значение располагаемого давления на вводе
, то для двухтрубной системы водяного отопления с механическим побуждением оно определится по формуле:

Dрр
= Dрн
+ 0,40×Dре,

где Dрн
- давление, создаваемое циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе, Па; Dре
- естественное циркуляционное давление, Па. Насосное циркуляционное давление определяется по формуле:

Dрн
=100×Sl, Па

где Sl - сумма длин расчетных участков наиболее протяженного циркуляционного кольца, м.

Dре
= Dре. пр
+ Dре. тр
, Па

Естественное циркуляционное давление Dре. тр
в насосных системах с нижней разводкой не учитывается (в виду малого значения). Естественное циркуляционное давление Dре. пр
, Па, возникающее вследствие охлаждения воды в отопительных приборах для двухтрубной системы рассчитывается по формуле:

Dре. пр
= h1
*g*b* (tг
- tо
),

где h1
=0,5м - вертикальное расстояние между осью элеватора и центром отопительного прибора первого этажа, м;

g - ускорение свободного падения, м/с2
;

b= 0,64 кг/ (м30
С) - среднее увеличение плотности воды при уменьшении температуры воды на 10
С.

Для основного кольца:

Dрн
=100×33=33 Па

Dре. пр
= 0,2*9,81*0,64 (95-70) =32 Па

Dре. тр
=0

Dре
= 32 Па

Dрр
осн. кольца
=13300+0,4*32=13313 Па

Гидравлический расчет трубопроводов начинаем с определения среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления Rср
, Па/м, по формуле:

Rср
= 0,9×0,65×Dрр
/ ål,

где 0,9 - коэффициент, показывающий, что 10% Dрр
оставляем в запас;

0,65 - потери давления на трение, равные 65% Dрр
;

ål - общая длина последовательно соединённых участков, составляющих расчётное циркуляционное кольцо, м.

Rср
осн. кольца
= 0,9×0,65×13313/133= 58,5 Па/м.

Ориентировочный расход воды на участке, кг/ч, определяется по формуле:

,

где Qт. п
- теплопотери помещения, Вт, принимаются по КР "Расчет теплопотерь здания";

с - удельная массовая теплоёмкость воды, равная 4187 Дж/ (кг×0
С);

Dtс
= tг
- tо
- расчётная разность температуры в системе, 0
С;

b1
, b2
- поправочные коэффициенты, принимаемые по /2, табл.9.4 и 9.5/.

Расход воды на участке 12 (перемычка элеватора) определяется по формуле:

где Т1=1500
С - температура воды в подающем трубопроводе наружной тепловой сети;

Т2=700
С - температура воды в обратном трубопроводе наружной тепловой сети

Для удобства гидравлический расчёт сводится в таблице 1, сумма коэффициентов местных сопротивлений по участкам дана в таблице 2.

После определения потерь давления на участке определяется суммарная потеря давления в расчетном циркуляционном кольце S (Rl+z) осн. уч
и сравнивается с располагаемым давлением. Должно выполняться равенство:

S (Rl+z) =0,9*DРр

После определения диаметров трубопроводов основного циркуляционного кольца производится гидравлический расчет трубопроводов малого циркуляционного кольца системы отопления и определяется невязка, %, по формуле:

,

значение не должно превышать 15 %

где S (Rl+z) общ. уч
- потеря давления в общих участках, входящих в состав сравниваемых колей или ветвей системы, Па.

При невозможности увязки потерь давления путем изменения диаметров, необходимо прибегнуть к установке диафрагм на стояках, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле:

где DРд
- необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па.

По основному кольцу
: S (Rl+z) =10373 Па

0,9*DРр
=0,9*13313=11982Па

11982 Па ≈10373 Па - условие выполняется

Располагаемое давления для малого циркуляционного кольца 1
определится по формуле:

Dрр
малого. кольца
= Dрр
осн. кольца
- S (Rl+z) общих участков
, Па

водяное отопление детский кинотеатр

где S (Rl+z) общих участков
- потери давления в общих участках системы (участки 9-15) = 1596,4+402+464,1+37,8+464,1+402+1596,4= 4963 Па, Dрр
малого. кольца
=13313-4963=8350 Па.

Увязка малого циркуляционного кольца 1:

Невязка, %, равна:

- значение превышает 15
%

Так как невозможно увязать малое циркуляционное кольцо 1 за счет изменения диаметров трубопроводов, необходимо установить диафрагму, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле:

где 100 кг/ч - расход воды на участке 27

DРд
= 10373-4963-698,8 = 4711,2 необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па.

Располагаемое давления для малого циркуляционного кольца 2
определится по формуле:

Dрр
малого. кольца
= Dрр
осн. кольца
- S (Rl+z) общих участков
, Па

где S (Rl+z) общих участков
- потери давления в общих участках системы (участки 10-14) = 402+464,1+37,8+464,1+402= 1769,9 Па

Dрр
малого. кольца
=13313-1769,9=11543,1 Па

Увязка малого циркуляционного кольца 2:

Невязка, %, равна:

- значение превышает 15
%

Так как невозможно увязать малое циркуляционное кольцо 2 за счет изменения диаметров трубопроводов, необходимо установить диафрагму, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле:

где 315 кг/ч - расход воды на участке 44

DРд
= 10373-1769,9-5231,6 = 3372

необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па.

Располагаемое давления для малого циркуляционного кольца 3
определится по формуле:

Dрр
малого. кольца
= Dрр
осн. кольца
- S (Rl+z) общих участков
, Па

где S (Rl+z) общих участков
- потери давления в общих участках системы (участки 11-13) = 464,1+37,8+464,1= 966Па

Dрр
малого. кольца
=13313-966=12347 Па

Увязка малого циркуляционного кольца 3:

Невязка, %, равна:

- значение превышает 15
%

Так как невозможно увязать малое циркуляционное кольцо 2 за счет изменения диаметров трубопроводов, необходимо установить диафрагму, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле:

где 390 кг/ч - расход воды на участке 68

DРд
= 10373-966-6467 = 2940 необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па.

Таблица 1 - Гидравлический расчет

N уч.	Нагрузкаотоп-го прибора Q, Вт	Расход воды G, кг/ч	Длинатрубопровода l, м	Скорость воды V, м/с	Диаметр трубопровода d, мм	Потери давления		Динамич. давление Pv, Па	Сумма коэф. местн. сопр. ∑ξ	Потери давл. в местн сопр. Z, Па	Общие потери давления Падавления Rl+z, Па
						На 1 м R, Па/м	На всем участке R l, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
основное кольцо
1	600	22	4,4	0,030	15	1,90	8,36	0,44	11,8	5, 19	13,55
2	1350	49	5,0	0,067	15	6,00	30,00	2,39	4	9,56	39,56
3	2100	77	3,5	0,107	15	18,00	63,00	5,91	1	5,91	68,91
4	2850	104	4,3	0,141	15	30,00	129,00	10,30	2,5	25,75	154,75
5	3600	131	3,6	0,186	15	50,00	180,00	17,60	1	17,60	197,60
6	4350	159	3,6	0,223	15	70,00	252,00	24,70	1	24,70	276,70
7	5100	186	3,6	0,254	15	90,00	324,00	31,80	1	31,80	355,80
8	5850	213	8,2	0,296	15	120,00	984,00	44,00	14	616,00	1600,00
9	8600	314	22,9	0,241	20	55,00	1259,50	29,30	11,5	336,95	1596,45
10	17240	629	5,6	0,300	25	60,00	336,00	44,00	1,5	66,00	402,00
11	27920	1019	1,4	0,277	32	36,00	50,40	38,30	10,8	413,64	464,04
12	0	655	0,8	0,180	32	16,00	12,80	16,70	1,5	25,05	37,85
13	27920	1019	1,4	0,277	32	36,00	50,40	38,30	10,8	413,64	464,04
14	17240	629	5,6	0,300	25	60,00	336,00	44,00	1,5	66,00	402,00
15	8600	314	22,9	0,241	20	55,00	1259,50	29,30	11,5	336,95	1596,45
16	5850	213	8,2	0,296	15	120,00	984,00	44,00	14	616,00	1600,00
17	5100	186	3,6	0,254	15	90,00	324,00	31,80	1	31,80	355,80
18	4350	159	3,6	0,223	15	70,00	252,00	24,70	1	24,70	276,70
19	3600	131	3,6	0,186	15	50,00	180,00	17,60	1	17,60	197,60
20	2850	104	4,3	0,141	15	30,00	129,00	10,30	2,5	25,75	154,75
21	2100	77	3,5	0,107	15	18,00	63,00	5,91	1	5,91	68,91
22	1350	49	5,0	0,067	15	6,00	30,00	2,39	4	9,56	39,56
23	600	22	4,4	0,030	15	1,90	8,36	0,44	4	1,76	10,12
S ( Rl+ z)											10373,14
малое кольцо 1
24	600	22	4,6	0,030	15	1,90	8,74	0,44	11,8	5, 19	13,93
25	1400	51	3,1	0,069	15	6,50	20,15	2,39	1	2,39	22,54
26	2150	78	5,4	0,107	15	18,00	97, 20	5,91	1	5,91	103,11
27	2750	100	6,6	0,136	15	28,00	184,80	8,91	3	26,73	211,53
28	2750	100	6,6	0,136	15	28,00	184,80	8,91	3	26,73	211,53
29	2150	78	5,4	0,107	15	18,00	97, 20	5,91	1	5,91	103,11
30	1400	51	3,1	0,069	15	6,50	20,15	2,39	1	2,39	22,54
31	600	22	4,6	0,030	15	1,90	8,74	0,44	4	1,76	10,50
S ( Rl+ z)											698,79
малое кольцо 2
32	750	27	5,3	0,038	15	2,40	12,72	0,78	11,8	9, 20	21,92
33	1500	55	7,3	0,076	15	8,50	62,05	3,13	4	12,52	74,57
34	2180	80	2,8	0,110	15	19,00	53, 20	5,91	2,5	14,78	67,98
35	2860	104	2,9	0,141	15	30,00	87,00	9,58	1	9,58	96,58
36	3480	127	3,8	0,176	15	45,00	171,00	16,70	1	16,70	187,70
37	4080	149	1,9	0, 205	15	60,00	114,00	20,50	1	20,50	134,50
38	4680	171	2,8	0,239	15	80,00	224,00	28,10	4	112,40	336,40
39	5160	188	2,0	0,254	15	90,00	180,00	31,80	2,5	79,50	259,50
40	5640	206	4,6	0,282	15	110,00	506,00	39,70	1	39,70	545,70
41	6390	233	2,0	0,321	15	140,00	280,00	51,60	1	51,60	331,60
42	7140	261	2,0	0, 198	20	38,00	76,00	19,60	1	19,60	95,60
43	7890	288	2,0	0,229	20	50,00	100,00	25,90	1	25,90	125,90
44	8640	315	4,6	0,241	20	55,00	253,00	29,30	3	87,90	340,90
45	8640	315	4,6	0,241	20	55,00	253,00	29,30	3	87,90	340,90
46	7890	288	2,0	0,229	20	50,00	100,00	25,90	1	25,90	125,90
47	7140	261	2,0	0, 198	20	38,00	76,00	19,60	1	19,60	95,60
48	6390	233	2,0	0,321	15	140,00	280,00	51,60	1	51,60	331,60
49	5640	206	4,6	0,282	15	110,00	506,00	39,70	1	39,70	545,70
50	5160	188	2,0	0,254	15	90,00	180,00	31,80	2,5	79,50	259,50
51	4680	171	2,8	0,239	15	80,00	224,00	28,10	4	112,40	336,40
52	4080	149	1,9	0, 205	15	60,00	114,00	20,50	1	20,50	134,50
53	3480	127	3,8	0,176	15	45,00	171,00	16,70	1	16,70	187,70
54	2860	104	2,9	0,141	15	30,00	87,00	9,58	1	9,58	96,58
55	2180	80	2,8	0,110	15	19,00	53, 20	5,91	2,5	14,78	67,98
56	1500	55	7,3	0,076	15	8,50	62,05	3,13	4	12,52	74,57
57	750	27	5,3	0,038	15	2,40	12,72	0,78	4	3,12	15,84
S ( Rl+ z)											5231,61
малое кольцо 3
58	930	34	4,1	0,047	15	3,00	12,30	1,22	11,8	14,40	26,70
59	1860	68	3,0	0,093	15	14,00	42,00	4,41	1	4,41	46,41
60	2790	102	3,0	0,141	15	30,00	90,00	10,30	1	10,30	100,30
61	3720	136	8,6	0,186	15	50,00	430,00	15,80	5,5	86,90	516,90
62	4650	170	3,0	0,231	15	75,00	225,00	25,90	1	25,90	250,90
63	5580	204	3,0	0,282	15	110,00	330,00	39,70	1	39,70	369,70
64	6510	238	3,0	0,332	15	150,00	450,00	54,90	1	54,90	504,90
65	7440	271	2,2	0,216	20	45,00	99,00	22,60	1,5	33,90	132,90
66	8900	325	10,3	0,252	20	60,00	618,00	31,80	4	127, 20	745, 20
67	9790	357	2,5	0,274	20	70,00	175,00	37,00	1	37,00	212,00
68	10680	390	3,3	0,303	20	80,00	264,00	45,50	1,5	68,25	332,25
69	10680	390	3,3	0,303	20	80,00	264,00	45,50	1,5	68,25	332,25
70	9790	357	2,5	0,274	20	70,00	175,00	37,00	1	37,00	212,00
71	8900	325	10,3	0,252	20	60,00	618,00	31,80	4	127, 20	745, 20
72	7440	271	2,2	0,216	20	45,00	99,00	22,60	1,5	33,90	132,90
73	6510	238	3,0	0,332	15	150,00	450,00	54,90	1	54,90	504,90
74	5580	204	3,0	0,282	15	110,00	330,00	39,70	1	39,70	369,70
75	4650	170	3,0	0,231	15	75,00	225,00	25,90	1	25,90	250,90
76	3720	136	8,6	0,186	15	50,00	430,00	15,80	5,5	86,90	516,90
77	2790	102	3,0	0,141	15	30,00	90,00	10,30	1	10,30	100,30
78	1860	68	3,0	0,093	15	14,00	42,00	4,41	1	4,41	46,41
79	930	34	4,1	0,047	15	3,00	12,30	1,22	4	4,88	17,18
S ( Rl+ z)											6466,80
малое кольцо 4
80	730	27	3,8	0,038	15	2,40	9,12	0,78	11,8	9, 20	18,32
81	1460	53	2,9	0,073	15	7,50	21,75	2,75	1,5	4,13	25,88
82	1460	53	2,9	0,073	15	7,50	21,75	2,75	1,5	4,13	25,88
83	730	27	3,8	0,038	15	2,40	9,12	0,78	4	3,12	12,24
S ( Rl+ z)											82,31

Таблица 2 - Таблица КМС

Участки	Количество, n	Значение,
1	Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной	1 1 2 1	3,8 4 1,5 1 11,8
2	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
3	Тройник проходной	1	1
4	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 1	1 1,5 2,5
5	Тройник проходной	1	1
6	Тройник проходной	1	1
7	Тройник проходной	1	1
8	Тройник проходной Отвод на 90˚ Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный	1 1 1 1	1 1,5 1,5 10 14
9	Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный	1 1	1,5 10 11,5
10	Тройник поворотный на ответвление	1	1,5
11	Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный	1 1	1,5 9 10,5
12	Тройник поворотный на ответвление	1	1,5
13	Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный	1 1	1,5 9 10,5
14	Тройник поворотный на ответвление	1	1,5
15	Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный	1 1	1,5 10 11,5
16	Тройник проходной Отвод на 90˚ Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный	1 1 1 1	1 1,5 1,5 10 14
17	Тройник проходной	1	1
18	Тройник проходной	1	1
19	Тройник проходной	1	1
20	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 1	1 1,5 2,5
21	Тройник проходной	1	1
22	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
23	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
24	Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной	1 1 2 1	3,8 4 1,5 1 11,8
25	Тройник проходной	1	1
26	Тройник проходной	1	1
27	Отвод Тройник поворотный на ответвление	1 1	1,5 1,5 3
28	Отвод Тройник поворотный на ответвление	1 1	1,5 1,5 3
29	Тройник проходной	1	1
30	Тройник проходной	1	1
31	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
32	Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной	1 1 2 1	3,8 4 1,5 1 11,8
33	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
34	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 1	1 1,5 2,5
35	Тройник проходной	1	1
36	Тройник проходной	1	1
37	Тройник проходной	1	1
38	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
39	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 1	1 1,5 2,5
40	Тройник проходной	1	1
41	Тройник проходной	1	1
42	Тройник проходной	1	1
43	Тройник проходной	1	1
44	Отвод Тройник поворотный на ответвление	1 1	1,5 1,5 3
45	Отвод Тройник поворотный на ответвление	1 1	1,5 1,5 3
46	Тройник проходной	1	1
47	Тройник проходной	1	1
48	Тройник проходной	1	1
49	Тройник проходной	1	1
50	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 1	1 1,5 2,5
51	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
52	Тройник проходной	1	1
53	Тройник проходной	1	1
54	Тройник проходной	1	1
55	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 1	1 1,5 2,5
56	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
57	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
58	Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной	1 1 2 1	3,8 4 1,5 1 11,8
59	Тройник проходной	1	1
60	Тройник проходной	1	1
61	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 3	1 1,5 5,5
62	Тройник проходной	1	1
63	Тройник проходной	1	1
64	Тройник проходной	1	1
65	Тройник поворотный на ответвление	1	1,5
66	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
67	Тройник проходной	1	1
68	Тройник поворотный на ответвление	1	1,5
69	Тройник поворотный на ответвление	1	1,5
70	Тройник проходной	1	1
71	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
72	Тройник поворотный на ответвление	1	1,5
73	Тройник проходной	1	1
74	Тройник проходной	1	1
75	Тройник проходной	1	1
76	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 3	1 1,5 5,5
77	Тройник проходной	1	1
78	Тройник проходной	1	1
79	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4
80	Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной	1 1 2 1	3,8 4 1,5 1 11,8
81	Тройник поворотный на ответвление	1	1,5
82	Тройник поворотный на ответвление	1	1,5
83	Тройник проходной Отвод на 90˚	1 2	1 1,5 4

IV. Тепловой расчет отопительных приборов

Цель теплотехнического расчета: определение площади нагревательной поверхности отопительных приборов, достаточной для подачи в помещение требуемого количества тепла при расчетных условиях .

Исходные данные для расчета:

· - тепловые потери помещения;

· параметры теплоносителя;

· тип отопительного прибора

· место и способ установки отопительного прибора.

Средняя температура в отопительном приборе, присоединенном к стояку двухтрубной системы отопления, определяется по формуле:

tср.
= 0,5* (tГ
+ tО
)

tГ
,tО
- температуры горячей и холодной воды, 0
С;

tв
- температура внутреннего воздуха, 0
С.

Расчетная площадь теплового потока отопительного прибора qпр.,
Вт/м2
, определяется по формуле:

где Dtср
=tср
-tв
- разность между средней температурой воды в приборе и температурой воздуха в помещении, 0
С;

n, р, спр
- экспериментальные числовые показатели /2, табл.9.2/;

qном. -
номинальный тепловой поток прибора.

Теплоотдача открыто проложенных теплопроводов определяется по формуле:

Qтр.
=qв
*lв
+ qг
*lг

где qв
, qг -
теплоотдача 1м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м /2, табл. II.22/; lв
, lг
- длина вертикальных и горизонтальных труб, м.

Расчетная площадь отопительного прибора, м2
, определяется по формуле:

Qп -
тепловая нагрузка прибора, Вт;

0,9 - поправочный коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи открыто проложенных теплопроводов.

Число секций в чугунном радиаторе определяется по формуле:

;

где f1
= 0,244 - площадь одной секции, м2
; b4
- поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении /2, табл.9.12/; b3
- поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе, определяется по формуле:

Если расчетное число секций Nр
получается не целым, то к установке принимается ближайшее большее число секций Nуст.

Пример расчета 1 прибора:

При расчете отопительных приборов теплоотдача от труб, проложенных в подпольном канале не учитывалась.

tср.
= 0,5* (95+ 70) =82,50
С

Dtср
=82,5-20=62,50
С

кг/ч

qном.
=Qном
/f1
=185/0,244=758,2Вт/м

Qном
- номинальный тепловой поток /2, прил. Х, табл. Х.1/.

Вт/м2

n=0,3

р=0.02

спр
=1.039

qв
=65 Вт/м

qг
=84 Вт/м

lв
=1,2м

lг
=0,8м

Qтр.
=65*1,2+84*0,8=145 Вт

м2

b4
=1 - для открытой установки прибора.

Nуст
= 3 секции чугунного радиатора.

Расчет сводится в таблицу 3.

Таблица 3 - Расчет поверхности нагрева отопительных приборов

N прибора по ходу воды	Qпр, Вт	Gпр, кг/ч	tв,°С	tср,°С	∆tср,°С	qв, Вт/м	qг, Вт/м	Lв, м	Lг, м	Qтр, Вт	qпр, Вт/м2	Ар, м2	β3	Число секций
														Nр	Nуст
1	2	3	4	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
1	600	22	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	642,8	0,7	1,052	2,8	3
2	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
3	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
4	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
5	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
6	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
7	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
8	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
9	600	22	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	642,8	0,7	1,052	2,8	3
10	800	29	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	646,5	1,0	1,028	4,1	5
11	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
12	600	22	20	82,50	62,50	67	87	1,2	0,8	150	642,8	0,7	1,053	2,8	3
13	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
14	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
15	680	25	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	671,4	0,8	1,044	3,2	4
16	680	25	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	671,4	0,8	1,044	3,2	4
17	620	23	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	643,3	0,8	1,049	3,0	3
18	600	22	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	642,8	0,7	1,052	2,8	3
19	600	22	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	642,8	0,7	1,052	2,8	3
20	480	18	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	640,0	0,5	1,080	2,1	3
21	480	18	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	640,0	0,5	1,080	2,1	3
22	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
23	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
24	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
25	750	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,7	0,9	1,036	3,6	4
26	930	34	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	648,5	1,2	1,019	5,0	5
27	930	34	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	648,5	1,2	1,019	5,0	5
28	930	34	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	648,5	1,2	1,019	5,0	5
29	930	34	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	648,5	1,2	1,019	5,0	5
30	930	34	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	648,5	1,2	1,019	5,0	5
31	930	34	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	648,5	1,2	1,019	5,0	5
32	930	34	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	648,5	1,2	1,019	5,0	5
33	930	34	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	648,5	1,2	1,019	5,0	5
34	890	32	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	647,9	1,2	1,021	4,7	5
35	890	32	20	82,50	62,50	65	84	1,2	0,8	145	647,9	1,2	1,021	4,7	5
36	730	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,3	0,9	1,038	3,5	4
37	730	27	18	82,50	64,50	67	87	1,2	0,8	150	672,3	0,9	1,038	3,5	4
151

V. Расчет и подбор элеватора

Коэффициент смешения элеватора определяют по формуле:

где Т1
- температура воды, поступающей из наружного подающего теплопровода в элеватор, 0
С.

Диаметр горловины водоструйного элеватора dг,
см, определяется по формуле:

Диаметр сопла элеватора определяется с точностью до 0,1мм с округлением в меньшую сторону по формуле:

По найденному значению dг
подбираем стальной элеватор №1 ВТИ Мосэнерго.

Список использованной литературы

1. СНиП 41.01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование /Госстрой России. - М.: Госстрой России, 2003. - 39с.

2. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3-х частях: Ч.1. Отопление/ В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др.; Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. - 4-е перераб. и доп. изд. - М.: Стройиздат, 1990. - 344 с.