Введение 2
1.Природно-климатические характеристики района строительства 3
2. Объемно-планировочное решение АБК и ПЗ 5
2.1 Здание АБК 5
2.2 Здание ПЗ 5
3. Конструктивные решения АБК и ПЗ 8
3.1 Здание АБК 8
3.2 Здание ПЗ 8
4. Теплотехнический расчет 9
5.Расчет сопротивления воздухопроницанию ограждающей
конструкции………………………………………………………………13
6. Расчет сопротивления паропроницанию………………………… … 15
7. Список используемых источников……………………… ………….20
ВВЕДЕНИЕ
Целью курсового проекта является разработка и проектирование административно-бытового здания на 30 служащих.
Место строительства – город Калининград, грунт – суглинок, глубина промерзания грунта – 0,7 метра.
Конструктивная схема административно-бытового здания представляет полный каркас, стены кирпичные самонесущие толщиной 380мм с вентилируемым навесным фасадом.
Административно-бытовой блок – двухэтажный, общая площадь одного этажа составляет 780 м 2
. На первом этаже АБК располагаются душевые блоки, санитарные узлы, фельдшерский здравпункт, комната отдыха и гардеробно-душевой блок рабочего персонала. На втором этаже – рабочие комнаты конторы, зал совещаний и другие кабинеты.
Так же в курсовом проекте ведется разработка одноэтажного промышленного цеха по заданной функционально-технологической схеме, рассчитанного на рабочих в количестве 550 человек.
В составе чертежей курсового проекта – планы этажей АБК и промышленного здания, разрез АБК по лестничной клетке, поперечный разрез промышленного цеха, а также планы фундаментов и главные фасады зданий.
1. Природно-климатические характеристики района строительства.
Природно-климатические характеристики района строительства в городе Калининград приведены в таблице 1.
Таблица 1 - Природно-климатические условия района строительства
| Наименование характеристики | Характеристика | Источник |
| 1 | 2 | 3 |
| 1. Место строительства | Калининград | - |
| 2. Климатический район и подрайон строительства | 2Б | СНиП 2.02.01-82 |
| 3. Зона влажности района | Нормальная | СНиП 23-01-99(2003) |
4. Расчетная зимняя температура наружного воздуха: средняя температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 с обеспеченностью 0,98 |
-18 ° С -20 ° С |
СНиП 2.02.01-82 |
| 5.1 Повторяемость ветра, %; средняя скорость ветра, м/с в январе по направлению румбов | С 4/2,7 СВ 9/4,9 В 8/4,1 ЮВ 15/4,3 Ю 17/4,2 ЮЗ 28/5,9 З 13/6 СЗ 6/5,9 |
СНиП 2.01.01-82 Прил.4 |
| 5.2 Повторяемость ветра, %; средняя скорость ветра, м/с в июле по направлению румбов | С 12/3,6 СВ 7/3,2 В 7/3 ЮВ 8/3,3 Ю 10/3,3 ЮЗ 20/4,4 З 22/5,4 СЗ 14/4,3 |
СНиП 2.01.01-82* |
| 6. Нормативная глубина промерзания грунта под оголенной поверхностью, м | 0,7 | СНиП 2.02.01-83 |
| 7. Нормативное ветровое давление, кПа (кг/м2) | 0,3(30) | СНиП 2.01.07-85 |
| 8. Вес снегового покрова, кПа (кг/м2) | 0,5(50) | СНиП 2.01.07-85 |
| 9. Сейсмичность района, баллы | 5 | СНиП 2.01.01-82 |
10. Средняя температура наружного воздуха по месяцам: январь февраль март апрель май июнь июль август сентябрь октябрь ноябрь декабрь |
-3,4 -2,7 -0,1 6,2 11,5 15 17,4 16,6 12,8 7 2,6 -1,2 |
СНиП 2.01.01-82 |
11. Упругость водяных паров наружного воздуха, гПа, по месяцам: январь февраль март апрель май июнь июль август сентябрь октябрь ноябрь декабрь |
4,6 4,4 4,9 7,4 9 ,7 12,8 15,0 15,0 12,5 9,3 6,9 5,6 |
СНиП 2.01.01-82 Прил. 3 |
| 12. Продолжительность периода со среднесуточной температурой воздуха ниже или равной 8 ° С, сут. | 195 | СНиП 2.01.01-82 |
| 13. Средняя температура периода со средне суточной температурой воздуха ниже или равной 8 ° С. | +0,6 | СНиП 2.01.01-82 |
| 14. Наличие вечномерзлого грунта | Нет | СНиП 2.01.01-82 |
2. Объемно-планировочные решения АБК и ПЗ.
2.1 Здание АБК
– прямоугольное с размерами в плане 18000х42000, двухэтажное. Здание с полным каркасом, стены кирпичные самонесущие с вентилируемым фасадом. На первом этаже здания расположен: гардеробно-душевой блок, комната для отдыха, фельдшерский здравпункт, сан.узлы. На втором этаже запроектированы зал совещаний, кабинеты руководства завода. Их размещение по этажам выполнено в соответствии с нормами на проектирование и технологическими схемами. Экспликация помещений представлена в таблице 1.2
Таблица 1.2 - Экспликация помещений
Номер помещения |
Наименование | Площадь, м 2
|
||
| 1 этаж
|
||||
| Санитарно-гигиенический блок | 328,01 | |||
| 1 | Мужской гардероб | 55,13 | ||
| 2 | Мужская умывальная | 4,00 | ||
| 3 | Мужская душевая | 16,55 | ||
| 4 | Сан. Узел женский | 16,55 | ||
| 5 | Сан. Узел мужской | 16,55 | ||
| 6 | Подсобное помещение | 20,32 | ||
| 7 | Помещение для хранения спец. одежды | 29,02 | ||
| 8 | Комната отдыха | 53,04 | ||
| 9 | Помещение для сушки одежды | 46,71 | ||
| 10 | Респираторная | 22,00 | ||
| 11 | Помещение для охлаждения | 28,70 | ||
| 12 | Курительная | 19,44 | ||
| Фельдшерский здравпункт | 101,01 | |||
| 13 | Вестибюль-ожидальня | 17,84 | ||
| 14 | Регистратура | 5,54 | ||
| 15 | Гардероб | 6,86 | ||
| 16 | Кабинет для приема больных | 12,02 | ||
| 17 | Процедурный кабинет | 24,00 | ||
| 18 | Кабинет физиотерапии | 18,03 | ||
| 19 | Кладовая лекарственных средств | 6,01 | ||
| 20 | Комната временного пребывания больных | 10,71 | ||
| 2 этаж
|
||||
| Санитарно-гигиенический блок | 305,72 | |||
| 21 | Женский гардероб | 211,87 | ||
| 22 | Женская умывальная | 25,75 | ||
| 23 | Женская душевая | 33,60 | ||
| 24 | Сан.узел | 34,50 | ||
| Управление | 255,79 | |||
| 25 | Зал совещаний | 72,69 | ||
| 26 | Кабинет охраны труда | 25,52 | ||
| 27 | Отдел кадров | 22,23 | ||
| 28 | Бухгалтерия | 28,50 | ||
| 29 | Приемная | 17,75 | ||
| 30 | Заместитель директора | 35,46 | ||
| 31 | Директор | 53,64 | ||
2.2 Здание ПЗ
прямоугольное, с размерами на плане 145000х168500мм, одноэтажное по типовому проекту. Здание с полным каркасом, нагрузки воспринимает и передает основанию каркас из колонн. Здание состоит из 6ти пролетов, внутри которых предусмотрены подвесные краны грузоподъемностью 5т.
3. Конструктивные решения АБК и ПЗ.
3.1 АБК
.
Фундамент под колонны - столбчатый. Полный каркас выполнен из колонн и ригелей. Колонны –железобетонные одноэтажные, стыковые, сечением 400х400 с шагом этажа 3200мм. Они устанавливаются в сборный подколонник опирающийся на монолитный ступенчатый фундамент состоящий из одной ступени. Стены наружные – несущие кирпичные. Внутренние стены и перегородки – глиняный пустотелый кирпич пластического прессования 150мм.
Ригели – сборные железобетонные, в работе принят основной тип ригелей: РДП - для опирания многопустотных плит на две его полки.
Перекрытия (и покрытия) – сборные железобетонные плиты.
Перемычки – сборные железобетонные брусковые.
Лестничные марши и площадки – сборные железобетонные из крупных элементов.
Крыша – плоская, мало уклонная.
Полы – линолеум, керамическая плитка, бетонные.
Окна – деревянные с двукамерным стеклопакетом по ГОСТ 16289-86.
Двери наружные – деревометаллические– по ГОСТ 24698-81; внутренние – деревянные по ГОСТ 6629-88.
3.2 Промышленное здание
Фундамент – монолитный железобетонный со ступенчатой плитной частью. Каркас выполнен из колонн на которые опираются железобетонные бескаркасные фермы пролетом 24 метра. Колонны устанавливаются в сборный подколонник опирающийся на монолитный ступенчатый фундамент. Здание запроектировано на основе укрепленной сетки колонн 24х12м.
Стены - навесные трехслойные железобетонные панели . Толщина стены 380мм.
Наружные ворота для транспорта приняты распашные размером 4,8 х5,4м .
4. Теплотехнический расчет
Теплотехнический расчет наружной стены здания, строящегося в г. Калининграде.
Исходные данные для теплотехнического расчета:
1. Средняя температура наружного воздуха в июле месяце: t=17,4 0
С
2. Влажностная зона: нормальная
3. Средняя температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92: t=- 18 0
С
4. Средняя температура отопительного периода: t=0,6 0
С
5. Продолжительность отопительного периода: Z=195 сут
6. Средняя температура наиболее холодного месяца: t=-7 0
С
7. Относительная влажность наружного воздуха для самого холодного месяца: j н
=82%
Параметры внутреннего воздуха:
· температура t int
=20° С,
· относительная влажность внутреннего воздуха φ в
= 60 %,
· влажностный режим помещения — нормальный.
Согласно таблице 1 и приложению 1 и 2 СНиП 23-02-2003 принимаем условия эксплуатации – Б.
Конструктивная схема наружной стены представлена на рисунке 1.
Рисунок 1 - Конструктивная схема наружной стены здания
Слои: 1 – кирпич глиняный; 2 – пенополистирол ОАО «СП Радослав » ; 3— мембрана Tyvek Solid ; 4—кронштейн; 5- керамогранитная облицовка
Определение толщины слоя утеплителя:
Приведенное сопротивление теплопередаче R 0
, м 2
× °С/Вт, ограждающих конструкций, следует принимать не менее нормируемых значений R red
, м 2
× °С/Вт, определяемых по таблице (СНиП 23-02-2003) в зависимости от градусо-суток района строительства D d
, °С × сут.
Градусо-сутки отопительного периода D d
, °С × сут, определяют по формуле
D d
= ( t int
- t ht
) z ht
,
где t int
=20 °С расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий;
t ht
, z ht
- средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода ;
D d
= (20-0,6) 195 = 3783 °С .
сут
Значения R req
для величин D d
, отличающихся от табличных, определяем по формуле
R req
= a D d
+ b ,
где D d
- градусо-сутки отопительного периода, ° С × сут, для конкретного пункта;
а, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным
таблицы 4 СНиП 23-101-2004 ; а = 0,0002 ; b = 1,0
R req
= 0,0002 * 3783 + 1,0=1,7566 м 2 .
°С/Вт
Сопротивление теплопередаче R o
, м 2
× °С/Вт, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями или ограждающей конструкции в удалении от теплотехнических неоднородностей не менее чем на две толщины ограждающей конструкции определяю по формуле
R o
= R si
+ R k
+ R se
,
где R si
= l / a int
, a int
= 8,7- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м 2
× °С), принимаемый по табл.7 СНиП 23-02-2003 ;
R se
= 1/ a ext
, a ext
= 23 - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для условий холодного периода, Вт/(м 2
× °С), принимаемый по табл.8 СНиП 23-101-2004.
R k
- Термическое сопротивление ограждающей конструкции R k
, м 2
× °С/Вт,
R k
= R 1
+ R 2
+ ... + R n
+ R a
.
l
,
где R 1
, R 2
, ... , R n
- термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м 2
× °С/Вт, определяемые по формуле
R
= d / l ,
где d - толщина слоя, м;
l - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя
R 1
= d / l == 0,0185
R 2
= d / l == 0,4691
R 3
= d / l == 0,0125
R 5
= d / l == 0,0467
R 6
= d / l == 0,00004
R х
= R k
-R 1
-R 2
–R 3
R k
= R req
-R si
-R se
,= 1,7566 --=1,5982
δ ут
=( 1,5982- 0,0185 - 0,4691 - 0,0125-0,0467-0,00004 )* 0,04=0,042 м
По унификации назначаем толщину утеплителя 0,05 м.
По формуле 3 определим расчетное сопротивление ограждающей конструкци м 2
× °С /Вт.
Так как условие R 0
≥ R req
выполняется 1,9553> 1,7566 м 2 .
°С/Вт, то толщина утеплителя для данного пункта строительства рассчитана верно.
Таблица 2 – Теплотехнические характеристики материалов слоев
| № слоя | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Материал слоя | Известково-песчаная штукатурка | Кирпич глиняный | Пароизоляция (мембрана) | Утеплитель (пенополистирол) | Воздушная прослойка | Навесной фасад (алюкобонд) |
| Толщина слоя, м | 0 ,015 | 0,38 | 0,0005 | 0,05 | 0,07 | 0,01 |
| удельная плотность материала, кг/ м 3
|
1600 | 1800 | 40 | 18 | 1,2929 | 2400 |
| Коэффициент теплопроводности,Вт/ (м .
°С) |
0,81 | 0, 81 | 0,040 | 0,04 | 1,5 | 238 |
| Коэффициент теплоусвоения, Вт/ (м 2 .
°С) |
9,76 | 10,12 | 0,32 | |||
| Коэффициент паропроницаемости, мг/ (м ч .
Па) |
0,12 | 0,11 | 0,10 | 0,02 | 1 | 700 |
| Сопротивление воздухопроницанию R inf
n , м 2 × ч × Па/кг |
373 | 18 | 7270 | 79 | 0 |
5.Расчет сопротивления воздухопроницанию ограждающей конструкции.
Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию R inf
req
, м 2
× ч × Па/кг, определяемого по формуле
R inf
req
= D p / G n
,
где D р - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па.
G n
=0,5кг/(м 2
ч) - нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м 2
× ч) .
Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций D р , Па, следует определять по формуле
D
р = 0,55 H(y ext
- y int
) + 0,03 y ext
× v 2
,
где H =9.080 высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты), м;
y ext
, y int
- удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м 3
, определяемый по формуле
Для г. Калининграда согласно СНиП 23-01-99 средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 = -18 °С, расчетная температура внутреннего воздуха равна 20 °С.
Вычисляем удельный вес наружного и внутреннего воздуха
g
ext
= 3463/(273 + t ext
)= 3463/(273 -18)=13.58 Н / м 3
(10)
g int
= 3463/(273 + t int
)= 3463/(273 +20)=11.82 Н / м 3
t - температура воздуха: внутреннего (для определения y int
) - принимается согласно оптимальным параметрам по ГОСТ 12.1.005, ГОСТ 30494 и СанПиН 2.1.2.1002; наружного (для определения y ext
) - принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 23-01-99.
v = 5,9 м/с - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, принимаемая по таблице 1 СНиП 23-01;
Определяем расчетную разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях стены на уровне пола первого этажа здания D p
D р = 0,55 H(y ext
- y int
) + 0,03 y ext
× v 2
,
Находим нормируемое сопротивление воздухопроницанию стен в рассматриваемом доме.
R inf
req
= 22,97/0.5 =45,94 м 2 .
ч .
Па/ кг
Сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции R inf
des
, м 2
× ч × Па/кг, следует определять по формуле
R inf
des
= R inf
1
+ R inf
2
+ ... + R inf n
,
R inf
des
где R inf
1
, R inf
2
, ... , R inf
n
- сопротивления воздухопроницанию отдельных слоев ограждающей конструкции, м 2
× ч × Па/кг, принимаемые по таблице 17 СП 23-101-2004.
Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций зданий и сооружений должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию R inf
des
=7740 м 2 .
ч .
Па/ кг ≥ R inf
req
=45,94 м 2 .
ч .
Па/ кг, стена по воздухопроницаемости удовлетворяет требованиям.
Вывод: принимаем толщину стены равную 525,5мм.
6. Расчет сопротивления паропроницанию
Расчетная температура t int
= 20°С, и относительная влажность внутреннего воздуха j int
= 60 %.
Расчетная зимняя температура t ext
,
° C , и относительная влажность наружного воздуха j ext
%, определяются следующим образом: t ext
и j ех
t
принимаются соответственно равными средней месячной температуре и средней относительной влажности наиболее холодного месяца. Для Калининграда наиболее холодный месяц январь t ext
= - 3,4 °С, и j ext
= 85 % (согласно СНиП 23-01-99)
Влажностный режим жилых помещений - нормальный; зона влажности для Калининград - нормальная, тогда условия эксплуатации ограждающих конструкций определяют по параметру Б (согласно СНиП 23-02).
Наружная многослойная стена состоит из следующих слоев, считая от внутренней поверхности:
1) Ивестково-песчаная штукатурка толщиной 15 мм, плотностью r 0
= 1600кг/м 3
, l Б
= 0,81 Вт/(м × °С), m = 0,12 мг/(м × ч × Па);
2) Кирпич глиняный толщиной 380 мм, плотностью r 0
= 1800кг/м 3
, l Б
= 0,81 Вт/(м × °С), m = 0,11 мг/(м × ч × Па);
3) Мембрана толщиной 0,5 мм, плотностью r 0
= 40кг/м 3
, l Б
= 0,040 Вт/(м × °С), m = 0,010 мг/(м × ч × Па);
4) Пенополистирол толщиной 50 мм, плотностью r 0
= 18кг/м 3
, l Б
= 0,04 Вт/(м × °С), m = 0,02 мг/(м × ч × Па);
5) Воздушная прослойка толщиной 70 мм, плотностью r 0
= 1,2929кг/м 3
,
l Б
= 1,5 Вт/(м × °С); m = 1мг/(м × ч × Па);
6) Алюкобонд толщиной 10 мм, плотностью r 0
= 2400 кг/м 3
, l Б
= 238 Вт/(м × °С), m = 700 мг/(м × ч × Па);
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции равно
м 2
× °С/Вт.
Сопротивление паропроницанию R vp
, м 2
× ч × Па/мг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее нормируемых сопротивлений паропроницанию, определяемых по формулам ( СНиП 23-02-2003) :
R vp1
req
= (e int
- E)R пн
/(E - e ext
);
R vp2
req
= 0,0024z 0
(e int
- E 0
)/( r w
d w
D av
+ h ),
где e int
- парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое по формуле
е
int
= ( j int
/100) E int
,
E int
- парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре t int
принимается по приложению С СП 23-101-2004:
при t int
= 20 °С, E int
= 2338 Па. Тогда при
j int
= 60 %, e int
= (60/100) × 2338 = 1402,8 Па;
Е - парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации, определяемое по формуле
Е =
(Е 1
z 1
+ E 2
z 2
+ Е 3
z 3
)/12,
E 1
, Е 2
, Е 3
- парциальные давления водяного пара, Па, принимаемые по температуре t i
, в плоскости возможной конденсации, определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов;
z 1
, z 2
, z 3
, - продолжительность, мес, соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов, определяемая с учетом следующих условий:
а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;
б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;
в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха выше плюс 5 °С.
Продолжительность периодов и их средняя температура определяются по таблице 3 СНиП 23.01-99, а значения температур в плоскости возможной конденсации t i
, соответствующие этим периодам, по формуле
t
i
= t int
- (t int
+ t i
)(R si
+ å R )/R 0
, (13)
где t int
- расчетная температура внутреннего воздуха °С, принимаемая равной 20 °С;
t i
- расчетная температура наружного воздуха i -го периода, °С, принимаемая равной средней температуре соответствующего периода;
R si
- сопротивление теплопередаче внутренней поверхности ограждения, равное R si
= 1/ a int
= 1/8,7 = 0,115 м 2
× °С × Вт;
å R - термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации;
R o
- сопротивление теплопередаче ограждения, определенное ранее равным
R o
= 1,9553 м 2
× °С × Вт.
Определим термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации
å R = 0,015/0,81 + 0,38/0,81 +0,0005/0,040 + 0,05/0,04 = 1,7502 (м 2
× °С)/Вт.
Установим для периодов их продолжительность z i
, сут, среднюю температуру t i
, °С, согласно СНиП 23-01-99 и рассчитаем соответствующую температуру в плоскости возможной конденсации t i
, °С, по формуле для климатических условий Калинграда:
· зима ( январь)
z 1
= 4мес;
t 1
= -3,4°С;
t 1
= 20 - (20-3,4)(0,115 +1,7502)/ 1,9553 = 4,16С;
· весна - осень (ноябрь, декабрь , февраль,март,):
z 2
= 4мес;
[ 2,6-1,2-2,7-0,1]/4 = -0,35 °С;
t 2
= 20 - (20-0,35)(0,115 +1,7502)/ 1,9553 = 1,26С;
· лето (апрель, май, июнь, июль, август, сентябрь, октябрь):
z 2
= 7 мес;
t 2
= (6,2 + 11,5 + 15 + 17,4 + 16,6+12,8+7)/7 = 12,36°С;
t 2
= 20 - (20 + 12,36)(0,115 + 1,7502)/ 1,9553= -10,87°С.
По температурам ( t 1
, t 2
) для соответствующих периодов определяем (по приложению С СП 23-101-2004): парциальные давления ( E 1
, Е 2
, E 3
) водяного пара: Е 1
= 822,6 Па, Е 2
= 669,4 Па, Е 3
= 239,6 Па и по формуле определим парциальное давление водяного пара Е, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации ограждающей конструкции для соответствующих продолжительностей периодов z 1
, z 2
, z 3
.
Е = (822,6+669,4 × 4 + 239,6 × 7)/12 = 430,6 Па.
Сопротивление паропроницанию R vp
e
, м 2
× ч × Па/мг, части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации, определяется по формуле (79) СП 23-101-2004.
R vp
e
= 0,7/1,5+0,1/700 = 0,4668 м 2
× ч × Па/мг.
Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха е ех
t
, Па, за годовой период определяют по ( СНиП 23-01-99 таблица 5а)
е ext
= ( 440+450+520+710+970+1290+1500+1490+1230+930+700+ +550 )/12 = 898 Па.
Сопротивление паропроницанию части стены, расположенной между наружной поверхностью и ПВК, равно
R пн
= R п4
= 0,7/1,5+0,1/700 = 0,4668 м 2
ч Па/мг.
По формуле (16) СНиП 23-02-2003 определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации согласно ( СНиП 23-02-2003 (п. 9.1 a ))
R vp
1
req
= (1402,8 – 430,6) × 0,4668/(430,6- 898) =-0,971м 2
× ч × Па/мг.
Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию R vp
2
req
из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха берут определенную ранее продолжительность этого периода z 0
, сут, среднюю температуру этого периода t 0
, ° C : z 0
= 195 сут, t 0
= 0,6 °С.
Температуру t 0
, °С, в плоскости возможной конденсации для этого периода определяют по формуле ( 80 ) СП 23-101-2004
t 0
= 20 - (20 -0,6) × (0,115 + 1,7502)/ 1,9553 = 1,49 °С.
Парциальное давление водяного пара Е 0
, Па, в плоскости возможной конденсации определяют по приложению С СП 23-101-2004 при t 0
= 1,49 °С равным Е 0
= 632,6 Па.
Согласно ( СНиП 23-02-2003) в многослойной ограждающей конструкции увлажняемым слоем является утеплитель с плотностью r w
= r 0
= 18 кг/м 3
при толщине g w
= 0,05 м. Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в этом материале согласно ( СНиП 23-02-2003) D w а
v
= 25%.
Средняя упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами, определенная ранее, равна e 0
ext
=242,5 Па.
Коэффициент h определяется по формуле (20) СНиП 23-02.
h = 0,0024(437 – 242,5)162/1,18 = 15,12
Определим R vp
2
req
по формуле (17) СНиП 23-02
R vp
2
req
= 0,0024 × 162(1286 - 299)/(180 × 0,15 × 3 + 15,12) = 4 м 2
× ч × Па/мг.
Нормируемое значение R vp
определяется как:
R vp
=(0,510/0,1)+(0,10/0,02)+(0,0002/0,10)=10,102
При сравнении полученного значения R vp
с нормируемым устанавливаем, что R vp
> R vp
2
req
> R vp
1
req
.
10,102 > 4 > 0,0134
Следовательно, ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям СНиП 23-02 в отношении сопротивления паропроницанию.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. СНиП 2.02.01-83. «Основания зданий и сооружений». М.,Стройиздат,1985.
2. Трепенков Р. И. «Альбом чертежей конструкций деталей промышленных зданий»
3. СНиП 2.09.04 – 87 «Административные и бытовые здания»
4. СНиП 2.09.01-82* «Производственные здания»
5. СНиП 2.01.02-85. «Противопожарные нормы». М., Стройиздат.1987
6. СНиП 11-3-79* «Строительная теплотехника». М., Стройиздат.1995,1998
7. СНиП 22-01-01.82. «Строительная климатология и геофизика». М., Стройиздат,1983
8. Дядков «Архитектура промышленных и сельскохозяйственных зданий»
9. Методическое указание «Конструктивные элементы промышленных зданий»
10. СНиП 21.01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений»
11. ГОСТ 21.101-93 «Основные требования к рабочей документации»
12. Благовещенский Ф.А. «Архитектурные конструкции». М., Высшая школа, 1985
13. Буга «Архитектура гражданских и промышленных зданий»
14. Шерешевский И. А. «Конструирование промышленных зданий и сооружений»- Л.: Стройиздат, 1979 г.
15. Еременюк П.Л. «Архитектура и строительные конструкции»
16. СНиП II-83-78. «Здания конструкторских и проектных организаций»
17. В.А. Ниёлов «Промышленные и сельскохозяйственные здания»
18. Методичка «Конструктивные элементы промышленных зданий»