Гидравлика гидропневмопривод 2

Министерство образования и науки Украины

Севастопольский национальный технический университет

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

по дисциплине

“ГИДРАВЛИКА, ГИДРО- И ПНЕВМОПРИВОДЫ”

По выполнению расчётно-графических заданий №2

для студентов дневной формы обучения

и контрольных работ

для студентов заочной формы обучения

специальности 7.090258

“Автомобили и автомобильное хозяйство”

Севастополь

2007

УДК 629.114.6

Методические указания по дисциплине ”Гидравлика, гидро- и пневмоприводы” по выполнению расчетно-графических заданий для студентов дневной формы обучения и контрольных работ для студентов заочной формы обучения специальности 7.090258 ”Ав-томобили и автомобильное хозяйство”
/ Сост. Ю.Л. Рапацкий.- Севастополь: Издательство СевНТУ, 2001.-19с.

Целью методических указаний является оказание помощи студентам специальности ”Автомобили и автомобильное хозяйство” при изучении дисциплины “Гидравлика, гидно- и пневмоприводы” и самостоятельном выполнении расчетно-графических заданий студентами дневной формы обучения и контрольных работ заочниками.

Методические указания предназначены для студентов специальности 7.090258 ”Автомобили и автомобильное хозяйство” дневной и заочной форм обучения. Могут также использоваться студентами дневной и заочной форм обучения специальностей 7.090202 ”Технология машиностроения” и 7.090203 ”Металлорежущие станки и системы” при изучении ими соответствующих разделов аналогичной дисциплины.

Методические указания рассмотрены на заседании кафедры АТПП (протокол №4 от 29.12.2001 г)

Допущено учебно-методическим центром СевНТУ в качестве методических указаний.

Рецензент: Харченко А.О. канд. техн. наук, доцент кафедры Машиностроения и транспорта, Заслуженный изобретатель Украины.

Выбор вариантов на расчетно-графические задания для студентов дневной формы обучения и на контрольные работы для заочников.

Студенты дневной формы обучения выполняют в течение семестра два расчетно-графических задания (РГЗ). Выбор вариантов – по последней цифре номера зачетной книжки. РГЗ оформляются в соответствии с действующими стандартами Украины для текстовых документов на стандартных листах А4. Допускается оформление РГЗ на листах в клетку, а схем и чертежей – на миллиметровой бумаге. Рекомендуется использовать ПЭВМ для оформления РГЗ, в том числе целесообразно выполнять расчеты с применением одного из доступных математических пакетов Maple и Mathcad.

Защита студентами выполненных РГЗ приводится индивидуально, на консультациях, после проверки преподавателем правильности расчетов и оформления РГЗ.

РГЗ №1 должно быть выполнено на 10-11-й неделе семестра, а РГЗ №2 на 12-13-й неделе.

РГЗ №2 включает в себя задачу №1 (каждый студент решает два варианта задачи №1

в соответствии с таблицей Б1, а также задач №2.

Таблица Б1

Номера вариантов задачи №1 для второго РГЗ

Последняя цифра номера зачетной книжки	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
Номера вариан-тов задачи №1	0,2	1,2	2,3	3,5	4,5	5,6	6,8	7,8	8,9	9,2

По результатам решения задачи №1 предложить конструкцию дросселя и изобразить её графически.

При решении задач №3 и 4 конструкцию насоса необходимо изобразить графически.

Студенты заочной формы обучения выполняют одну контрольную работу, в которую входят все задачи, которые включены в РГЗ №1 и РГЗ №2. Выбор вариантов осуществляется аналогично приведённому выше.

Задача I

К штоку поршня I гидроцилиндра 2 приложена постоянная нагрузка Р.

Перемещение поршня гидроцилиндра осуществляется напором рабочей жидкости плотностью ρ = 0,88.
103 кг/м3 под давлением Рн ? развиваемым насосом. Поршень I и его шток уплотнены резиновыми манжетами шевронной формы.

Спроектировать гидропередачу обеспечивающую перемещение штока (вычертить схему гидропередачи, определить полезную мощность гидронасоса Nн, предельные эффективные площади сечения дросселя регулятора Sp min и Sp max, внутренний диаметр гидроцилиндра Dr), имея ввиду, что скорости перемещения поршня вправо устанавливаются дросселем, регулирующим скорость в пределах от Vmin до Vmax. Предложить конструкцию дросселя регулятора (эскиз). При этом к.п.д. гидропередачи при скорости перемещения поршня Vn = Vmax, в случае установки лросселя последовательно, но должен быть меньше 0.6. Коэффициент расхода дросселя принять постоянным и равным μ = 0,4. Сопротивление гидромагистрали кроме сопротивления дросселя пренебречь.

Исходные данные:

№ вар	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
Установка дросселя	Вход	Выход	Парал- лельно	Вход	Выход	Парал- леньно	Вход	Выход	Парал- лельно	вход
Р (Н)	400	500	600	700	800	900	1000	1100	1200	1300
Pн	3,9	3,9	3,9	4,3	4,3	4,3	4,3	4,5	4,5	4,5
Vmin (м/с)	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,3	0,3	0,2	0,3	0,4
Vmax (м/с)	0,6	0,6	0,8	0,8	0,8	0,8	0,8	0,6	0,6	0,8

Указания:

Коэффициент поршневого действия гидропередачи при скорости Vc=Vmax определён следующим образом:

(1)

где Q-расход на насосе.

Полезная мощность гидронасоса:

NH
= PH
Q (2)

С другой стороны расход при известном к.п.д. (выражение I) определяется как:

Qmax = Vmax S1 (3)

Qmin = Vmin S1 (4)

где S1 – площадь цилиндра, рассчитанная при Vn = Vmax. Этот же расход поступает в рабочую полость гидроцилиндра.

В случае установки дросселя последовательно, в гидроцилиндр, расход пропорционален сечению дроссельного отверстия, т.е.

Qдр = Q = μ Sдр (5)

где Sдр – одно из двух значений сечения дросселя; sp – перепад давлений на дросселе.

Если дроссель установлен последовательно на входе, то ΔP = PH
– P1,

где P1 – давление в бесштоковой полости гидроцилиндра, которое может быть найдено из уравнения силового баланса:

P1
S1
= P2
S2
+ + T (6)

где Т – сила трения в манжетах, которая для манжет шевронного типа равна:

T = π D h τ (7)

где D – диаметр уплотнения; h – толщина уплотнения h = 0.2 Dr; τ – напряжение трения манжет τ = 0,22 МПа.

В уравнении (5), поскольку мы пренебрегаем сопротивлением магистрали, ρ2 = 0, т.е. второй член суммы равен 0.

В случае установки дросселя последовательно на выходе
Δ ρ = ρ2
, т.к. мы пренебрегаем сопротивлением магистрали за дросселем.

Уравнение же силового баланса для этого случая запишется следующим образом:

PH
S1
= P2
S2
+ + T (8)

В случае установки дросселя параллельно
уравнение силового баланса принимает следующий вид:

PH
S1
= + T (9)

Часть жидкости от насоса попадает в цилиндр. Расход этой жидкости равен:

QЦ
= Vmax S1
(10)

Часть жидкости сливается через дроссель. Расход равен:

QДР
= μ SДР
(11)

Причем Δ P = PH

Насос следует выбирать из условия обеспечения максимальной скорости движения поршня, имея ввиду, что

QH
= QЦ
+ QУР
(12)

Максимальная скорость будет очевидно при SДР
= 0, а минимальной соответствует соотношение:

S1
Vmax = S1
Vmin + μ SДР
max (13)

Задача 2

Скорость ротационного гидромотора регулируется установкой дросселя регулятора на выходе гидромотора (Рис. 2)

Рис. 2

Гидромотор удельной производительностью g развивает на выходном валу максимальный момент M [Нм]. В качестве привода гидромотора используется гидравлический насос. Давление рабочей жидкости, в качестве которой используется масло индустриальное плотностью ρ = 0,88.
103
кг/м3
, равно 3,9 МПа = 3,9.
106
Н/м2
.

Спроектировать гидропередачу, обеспечивающую скорость ротационного гидромотора в пределах от nmax
до nmin
. Вычертить схему гидропередачи. Определить полезную мощность гидронасоса NH
и максимальный к.п.д. ηmax
гидропередачи. Определить эффективные площади сечения дросселя регулятора SДР
min при nmin
и SДР
max при nmax
. Коэффициент расхода дросселя принять постоянным и равным μ = 0,4. Сопротивлением гидромагистрали кроме сопротивления дросселя пренебречь. Указать возможность повышения к.п.д. гидропередачи.

Исходные данные

№ вар	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
М[Нм]	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
g [м2 ] 10-4	0.1	0.1	0.1	0.1	0.2	0.2	0.3	0.3	0.3	0.3
nMIN [об/с]	5	5	7	7	6	6	8	8	8	8
nMAX [об/с]	20	18	18	15	18	15	16	16	15	16

Указания

Для ротационного гидромотора справедливо следующее соотношение:

M = (14)

где Δp – период давления на гидромоторе, равный разности давлений Δp = pH
– p, где pH
– давление, развиваемое насосом, р – давление на выходе гидромотора – перед дросселем.

Следовательно:

Pн - Р = (15)

Максимальный к.п.д. гидропередачи вычисляется по следующему выражению

max = = (16)

Где Nвых
max – максимальная мощность на выходе гидропередачи (максимальная мощность гидромотора); Nвх
max – максимальная мощность на выходе гидропередачи, равная полезной мощности гидронасоса; QH
max – максимальный расход гидронасоса.

Из условия работы гидропередачи с максимальным к.п.д. при заданных параметрах двигателя и привода следует, что весь расход рабочей жидкости, подаваемой насосом в систему, должен полностью потребляться гидромотором без слива жидкости через перепускной клапан. Поэтому максимальный расход гидронасоса должен выбираться из условия:

QH
max = QДВ
max = nmax
g (17)

Этот же расход протекает через дроссель. Площади сечения дросселя регулятора определяются из соотношения

QДР
= μДР
SДР
(18)

где QДР
– расход жидкости через дроссель; ΔpДР
– перепад давлений на дросселе;

Поскольку мы пренебрегаем сопротивлением гидромагистрали, кроме сопротивления дросселя, которое учитывается коэффициентом расхода ΔpДР
= p.

Задача №3

Работает плунжерный перекачивающий насос, обеспечивая подачу материала на высоту Н и его фильтрацию (см. рис. 3). Плунжер гидронасоса

совершает возвратно-поступательные перемещения от пневмоцилиндра работающего от сети с воздушным давлением PB
= 0,5 МПа, обеспечивая частоту перемещения Z двойных ходов в минуту. За один двойной ход по нагнетательному тракту нагнетается объём жидкости, равный объёму полости А. Скорость перемещения материала плотностью ρ и вязкостью υ по нагнетательному трубопроводу принять равной V = 5 м/с.

Насос работает следующим образом. При движении поршня пневмопривода вверх, жидкость через привычный патрубок, гибкий шланг, приёмный клапан поступает в полость А, в которой давление меньше атмосферного. При следующем движении поршня вниз приёмный клапан закрывается, открывается промежуточный клапан и жидкость вытесняется из полости А в плунжерную полость, затем по трубопроводу – наружу. При последующем движении поршня вверх оставшаяся жидкость также вытесняется наружу.

Определить основные конструктивные параметры гидронасоса и пневмоцилиндра: внутренние диаметры гидроцилиндра и пневмоцилиндра Dr, DnH
, условный проход нагревательного трубопровода Dy, полезную мощность насоса NH
, пренебрегая потерями во всасывающем тракте, полагая, что полость А при всасывании заполняется на 100%, а потери давления по нагнетательному тракту происходят в 9-ти местных сопротивлениях (обозначены цифрами) по длине трубопровода. Насос должен обеспечивать производительность Q при давлении слива – Pсл. Подсчитать гидравлический к.п.д. насоса. Оценить гидропривод с точки зрения к.п.д. Указать возможность повышения к.п.д.

Условные обозначения:

Н – высота подъёма материала при положении насоса внизу, м;

PB
– давление воздуха в воздушной магистрали, МПа;

Z – число двойных ходов в минуту поршня пневмоцилиндра и совмещённого с ним плунжера гидронасоса;

V – скорость жидкости в нагнетательном трубопроводе, м/с;

ρ – плотность перекачивания жидкости, кг/м2
;

ν – вязкость перекачиваемой жидкости, м2
/с;

λ – коэффициент Дарси (коэффициент, учитывающий потери давления по длине трубопровода);

Q – производительность гидронасоса, м3
/с;

РСЛ
– давление слива (на выходе нагнетательного трубопровода), МПа;

Величину хода поршня принять Hn = 5Dy.

Исходные данные

№ вар	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
H	15	16	18	20	25	28	30	35	40	50
Z	60	60	60	60	60	50	50	50	50	50
ρ . 103	0.8	0.8	0.8	1.2	1.2	1.2	1.0	1.0	0.9	0.9
ν . 10-6	29	29	29	64	64	64	36	36	38	38
Q . 103	0.3	0.3	0.4	0.5	0.8	0.8	0.6	0.7	0.4	0.4
PСЛ	0,2	0,3	0,4	0,5	0,4	0,3	0,2	0,3	0,4	0,5

Указания:

Полезная мощность насоса, совершающего работу по подъёму жидкости на высоту Н при давлении слива РСЛ
равна:

NH
= PH
.
Q (19)

где PH
– давление, развиваемое насосом.

Давление РН
создает давление подъёма жидкости Рn
= ρgh, обеспечивая необходимое давление слива РСЛ
, а также расходуется при преодолении жидкостью местных сопротивлений, т.е.

PH
= ρgh + PСЛ
+ ΣΔP (20)

где ΣΔP – суммарная потеря давления;

Скорость движения жидкости по трубопроводу определяется из соотношения:

Q = V.
S (21)

где S – площадь сечения трубопровода диаметром Dy.

Потери давления в нагнетательном тракте складываются из потери давлений по длине и потерь в местных сопротивлениях. К местным сопротивлениям относятся сопротивления внутренней конструкции плунжерного насоса, т.е. 1, 2, 3, 4, 5, 6, а также сопротивления трубопровода 7, 8, 9. К потерям по длине относятся потери на вертикальном участке трубопровода диаметром Dy, длину L которого упрощённо можно принять равной H.

Потери по длине зависят от режима течения жидкости: ламинарного или турбулентного. Движение, как известно, носит ламинарный характер, если выполняется условие Re =< 2300, свыше этого значения носит турбулентный характер. Критерий Рейнолдса равен:

Re = (22)

где Vi
– скорость жидкости в i-том сечении; d – диаметр i-того сечения; ν – нинокатическая вязкость жидкости.

Если режим течения ламинарный, то потери давления по длине трубопровода считаются по формуле Пуазейля:

Pa =   Q (23)

Если режим течения турбулентный, то потери давления по длине трубопровода считаются по формуле Дарси-Вейсбаха:

Pa =  (24)

Для гидравлически гладких труб:

 = 0.315 Re -0.25 (26)

Потери давления в местных сопротивлениях подсчитываются по соотношению:

Pн = i (27)

где ξi
– коэффициент местных потерь (выбирается по приложению 1).

Скорость жидкости в i-том местном сопротивлении подсчитываются согласно условию неразрывности движения жидкости в гидравлическом тракте, т.е.:

Vi.
Si = V.
S (28)

Диаметр гидроцилиндра выбирается из соотношения:

WДВ.Х.
.
z/60 = Q (29)

Где WДВ.Х.
– объём жидкости, вытесняемой плунжером насоса за один двойной ход.

Для гидронасоса с пневмоприводом справедливо соотношение:

D2
ПН
.
РВ
= РН
.
Dr2
(30)

Гидравлический к.п.д. насоса, т.е. к.п.д. без учета трения и объёмных потерь равен:

r = (31)

Задача 4

Определить конструктивные параметры всасывающего тракта плунжерного насоса (внутренний диаметр гибкого трубопровода DШП
, внутренний диаметр гидроцилиндра DГ
, высоту подъёма плунжера Нп (рис. 3), если известно, что насос совершает z двойных ходов в минуту, перекачивая жидкость из приёмника глубиной hM
. Принцип работы насоса изложен в задаче №3. Скорость жидкости по гибкому рукаву – 1,5 м/с. Считать, что потери давления происходят в приёмном фильтре, в шланге по его длине и на его выходе в приемном клапане. Коэффициент Дарси принять равным λ = 0,017. Перекачиваемый материал – масло индустриальное плотностью ρ = 0,88.
103
кг/м3
и вязкостью ν = 29.
10-6
м2
/с. Коэффициенты сопротивления ξ – согласно приложению 1. Длина гибкого рукава LШП
– 3 м. Производительность насоса должна быть равной Q м3
/с. При исполнении конструктивно Dr принять равным 5DШП
. Давление насыщающих паров жидкости принять равным 0,02.
105
Н/м2
;

Примечание
: Ход поршня и плунжера HП
= 5Dy (рис. 3) относится к задаче №3. В задаче №4 эта величина искомая.

Исходные данные:

№ вар	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
Z	60	60	60	60	60	50	50	50	50	50
h	0,5	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,5	1,2	1,2	1,0
Q . 10-3	0,3	0,4	0,2	0,4	0,4	0,3	0,2	0,1	0,1	0,3

Указания

Во всасывающем тракте насоса подъём жидкости осуществляется за счет разности атмосферного давления и давления разряжения в полости А гидронасоса. Справедливо равенство:

Pатм = gh + + P + P2 (32)

где Р2
– статическое давление в полости А гидронасоса; Vr – скорость жидкости в полости А; ΣΔР – суммарные потери давления во всасывающем тракте насоса; РАТМ
– атмосферное давление – 1,0.
105
Н/м2
. Высота подъёма плунжера рассчитывается из условия обеспечения насосом заданной производительности при заданном числе двойных ходов:

Wдв.х. = Q (33)

где Wдв.х. = Hn (34)

WДВ.Х
– объём жидкости при двойном ходе.

Полученное значение НП
должно быть проверено. Поскольку расширение полости А происходит без изменения воздушной массы и температуры газа, то справедливо соотношение:

PАТМ
.
W1
= P2
.
W2
(35)

Учитывая, что площадь полости А не изменяется в результате расширения

PАТМ
.
Н1
= P2
.
HП
(36)

где W1
– первоначальный объём полости А до момента подъёма поршня; Н1
– высота полости h, соответствующая W1
(рекомендуется принять Н1
= 0,01 м.)

Найденное с учетом (32) значение НП
сравнивается с рассчитанным ранее значением НП
.

Условие правильности расчета таково:

HП
’
=< HП
(37)

В случае невыполнения условия (37) за высоту подъёма поршня (плунжера) следует принять НП
'
, соответственно пересчитать Dr. Однако следует иметь в виду, что рассчитанное по выражению (32) Р2
не должно быть меньше давления насыщающих паров жидкости, т.е. должно выполняться условие:

Р2
< PН.П.

В противном случае произойдет газовыделение из жидкости, нарушится сплошность течения и насос не сможет перекачивать жидкость. Это значит, что гидравлический всасывающий тракт выбран неверно. Здесь следует проанализировать уравнение (32) на предмет уменьшения составляющих его слагаемых, влияющих на PA
. Привести рассуждения относительно восстановления работоспособности насоса. Обосновать расчеты. Входящее в уравнение (32) ΣΔР рассчитывается аналогично описанному в задаче №3.

Приложение 1

Коэффициенты местных сопротивлений гидравлических трактов

Вид местного сопротивления	Коэффициент сопротивления
Вход в трубу без закругления водных кромок	0,5
То же, но при хорошо закругленных кромках	0,1
Выход из трубы в сосуд больших размеров	1,0
Резкий поворот трубы без переходного закругления при угле поворота примерно 90о	1,25. 1,5
Колено (плавное закругление) на трубе с углом δ=90о при R3 λ 2d	0,5
То же, при R3 ≈ (3:1) d	0,3
Кран	5-7
Вход во всасывающую коробку с обратным клапаном	5-10

Внезапное расширение ξ = (F1
/F2
)

Внезапное сужение ↓

При F2
/F1
<0,01ξ принять = 0,45

F2 / F1	0,01	0,1	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0
ξ	0,45	0,39	0,35	0,28	0,2	0,09	0

При расчете скорость V берётся в сечении F2

Постепенное расширение (см. таблицу)

D/d	α = 5o – 30o	α = 30o – 60o
1,2 - 2	ξ = 0,8 – 0,22	ξ = 0,22 – 0,3
2 - 3	ξ = 0,1 – 0,51	ξ = 0,32 – 0,75
3 - 4	ξ = 0,12 - 0,55	ξ = 0,38 – 0,8

Постепенное сужение

1 =  (1 - ) - )

 - сопротивление

входа в трубу

Проход через сетку

 = 1,3 (1 - ) + ( - 1)2

где Σfo
– сумма площадей отверстий; F – вся площадь сетки.

В задаче №4 принять равным 0,7 м/с.

Клапан шаровой

h/d	0,1	0,12	0,14	0,16	0,18	0,22	0,25
ξ	8,7	5,77	4,24	3,16	2,58	1,97	1,74

Примечание:
В задаче №4 h/d принять равным 0,25