Моделирование процессов переработки пластмасс

Министерство образования Республики Беларусь

Учреждение образования: “Белорусский государственный технологический университет”

Кафедра автоматизации производственных процессов и электротехники

Расчётно-пояснительная записка

К курсовому проекту по курсу применения ЭВМ в химической промышленности

на тему: Моделирование процессов переработки пластмасс

Разработал: студент

Факультета ТОВ 4к. 1 гр.

Кардаш А. В.

Проверил: Овсянников А. В.

Минск 2004

РЕФЕРАТ

Данная курсовая работа содержит 26 листов печатного текста, 7 рисунков, 66 формул.

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ, ДИФЕРИНЦИАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ, ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ, ВРЕМЯ, ЛИТНИКОВЫЙ КАНАЛ, ОХЛАЖДЕНИЕ, ТЕМПЕРАТУРНОЕ ПОЛЕ.

Курсовая работа содержит расчет температурного поля литникового канала литьевой формы, теоретические сведения о процессах происходящих в химической технологии связанных с охлаждением и нагреванием материалов, построение математической модели описывающую теплообмен между бесконечно-длинным цилиндром и его поверхностью, описание переменных входящих в модель. Разработана программа описывающая охлаждение полистирольного литника формы.

СОДЕРЖАНИЕ

РЕФЕРАТ.. 2

СОДЕРЖАНИЕ.. 3

ВВЕДЕНИЕ.. 4

1. АНАЛИЗ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ.. 5

1.1 Неограниченный цилиндр. 5

1.2 Описание переменных.. 5

1.3 Граничные условия. 5

2 ОБЩИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ СВЕДЕНИЯ.. 6

2.1 Теплообмен.. 6

2.1.1 Теплопроводность. 6

2.1.2. Теплопередача в стационарном режиме. 7

2.1.3. Нестационарная теплопроводность. 7

2.2. Нагревание и охлаждение тел простой геометрической формы.. 8

2.2.1. Плоская неограниченная пластина. 8

2.2.2 Неограниченный цилиндр. 10

2.3. Теплопроводность в процессах, сопровождающихся изменением физического состояния. 11

2.3.1. Плавление в области х > 0. 12

2.3.2. Затвердевание. 12

2.3.3 Плавление с непрерывным удалением расплава. 13

2.4.Теплопередача в потоках расплава.. 13

2.5. Лучистый теплообмен.. 15

3. СОСТАВЛЕНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ИССЛЕДУЕМОГО ПРОЦЕССА. 17

3.1. Специфика построения математических моделей описывающих термодинамические процессы.. 17

3.2. Вывод дифференциального уравнения теплопроводности. 17

4 СОСТАВЛЕНИЕ АЛГОРИТМА.. 20

5 СОСТАВЛЕНИЕ ПРОГРАММЫ... 22

6 АНАЛИЗ МОДЕЛИРОВАНИЯ И РАСЧЁТОВ.. 24

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАНОЙ ЛИТЕРАТУРЫ... 25

ПРИЛОЖЕНИЕ1. 26

ПРИЛОЖЕНИЕ2. 27

ВВЕДЕНИЕ

Переработка полимерных материалов — это совокупность техноло­гических приемов, методов и процессов, посредством которых ис­ходный полимер превращают в различные изделия с заданными эксплуатационными характеристиками.

Полимеры начали перерабатывать в конце XIX в., а к сере­дине XX в. переработка полимеров выделилась в самостоятельную область техники, в которой используется специализированное вы­сокопроизводительное оборудование, необходимое для реализации в промышленных масштабах специфических для полимеров техно­логических процессов.

Вследствие большой производительности современного перера­батывающего оборудования и высокой стоимости технологических линий проведение экспериментальных исследований реального про­цесса переработки полимеров, даже осуществленных с примене­нием современных методов экстремального планирования, пре­вращается в дорогостоящую и продолжительную работу. Поэтому целесообразно изучать особенность каждого конкретного процесса, рассматривая вначале его теоретическое описание, т. е. его мате­матическую модель.

При таком подходе в каждом конкретном случае этапу физи­ческого эксперимента (будь то создание несложной установки, конструирование технологической линии или опробование нового технологического режима) всегда предшествует этап теоретиче­ского эксперимента. На этом этапе нет необходимости прибегать к реальным экспериментам, вместо этого исследуются количествен­ные характеристики процесса, полученные расчетным методом.

Такой подход позволяет существенно снизить объем физиче­ского эксперимента, поскольку прибегать к нему приходится на самой последней стадии — не в процессе поиска основных законо­мерностей, адля проверки и уточнения выданных рекомендаций. Разумеется, для того чтобы исследуемые теоретические модели процессов описывали эти процессы с достаточно хорошим прибли­жением, они непременно должны учитывать основные особенно­сти моделируемых явлении.

При математическом описании реальных производственных процессов приходится прибегать к существенным упрощениям. При этом значительную помощь в создании математических моделей оказывает анализ простых слу­чаев. Прием такого рода вполне допустим, он позволяет независимо устанавливать основные закономерности наиболее простых случаев выбранных в качестве математического аналога поведения полимерных расплавов.

Термодинамические соотношения, описывающие разогрев и плавление полимеров, являются фундаментом, на базе которого строятся неизотермические модели реальных процессов перера­ботки. Основные вопросы термодинамики и теплопередачи в поли­мерах рассмотрены в данной работе.

1. АНАЛИЗ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ
1.1 Неограниченный цилиндр.

Рассмотрим неограниченный цилиндр радиуса R, температура поверхности которого остается неизменной на протяжении всего процесса теплообмена. Радиальное распределение температур в начальный момент задано в виде некоторой функции Т(r). Необходимо найти распределение температур. Такие задачи встречаются при расчете процессов охлаждения полимерного волокна, затвердевания литников литьевых форм и т. п.

Дифференциальное уравнение теплопроводности для цилиндра имеет вид:

(1.1)

Краевые условия: (1.2)

(1.3)

(1.4)

Решение, полученное методом разделения переменных, имеет сложный вид потому задачей данной работы является найти численное его решение.

1.2 Описание переменных

Уравнение теплопроводности устанавливает зависимость между следующими величинами характеризующими процесс теплопроводности:

T-температура по Цельсию (градус)

r-радиус цилиндра (М)

t-время (С)

a-коэффициент температуропроводности (градус/с*м2)

2
1.3 Граничные условия

Для решения данного дифференциального уравнения в частных производных необходимыми данными является значения производных температуры по радиусу на оси цилиндра, которая должна быть равной нулю (1.4).

Температуру стенки цилиндра, через которую происходит охлаждение литника примем равной 30 градусов.

(1.5)

Радиус литника обычно составляет 0.01 м.

R=0.01 (1.6)

Распределение температуры в начальный момент времени по радиусу задано в виде убывающей экспоненциальной функции, чтобы производная температуры по

времени на оси цилиндра была равной нулю, радиус возводим в квадрат (1.7)

(1.7)

2 ОБЩИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ СВЕДЕНИЯ
2.1 Теплообмен

Различают три вида теплообмена: теплопроводность, теплопередача конвекцией и лучистый теплообмен.

Передача тепла за счет теплопроводности осуществляется в результате движения молекул, атомов и электронов; она играет значительную роль при теплообмене в твердых и расплавленных полимерах. При конвекции, которая возможна только в жидкостях и газах, тепло передается за счет относительного движения частиц нагретого тела. При лучистом теплообмене передача тепла между пространственно разделенными частями тела происходит за счет электромагнитного излучения.

2.1.1 Теплопроводность

Основной задачей теории теплопроводности является установление распределения температур внутри тела. Если распределение температур не зависит от времени, то задача теплопроводности является стационарной; если распределение температур зависит от времени, то задача становится нестационарной.

Передача тепла происходит во всех случаях, когда в теле существует температурный градиент. По закону Фурье, который лежит в основе всех расчетов теплопроводности, для изотропных материалов вектор теплового потока q пропорционален температурному градиенту:

(2.1)

где q — количество тепла, проходящего через единичную поверхность, перпен­дикулярную направлению теплового потока;

k — коэффициент теплопроводности.

Полагая в уравнении энергетического баланса V = О, получим:

(2.2)

Уравнение (2.2) представляет собой уравнение теплопроводности для изотропного твердого тела.

Если внутри изотропного тела имеется источник тепла, то уравнение (2.2) необходимо дополнить членом, учитывающим тепловыделение

(2.3)

где — коэффициент температуропроводности [замена на в уравнении (2.3) возможна для несжимаемых твердых тел];

— оператор Лапласа в прямоугольной системе координат

(2.4)

G — интенсивность внутренних тепловыделений, отнесенная к единице объема.

Примерами внутренних тепловыделений являются поглощения инфракрасного излучения в полупрозрачных средах, экзотермический эффект химических реакций и т. п.

2.1.2. Теплопередача в стационарном режиме.

Теплопередачу в непрерывно действующих нагревательных системах перерабатывающего оборудования можно рассматривать как независящую от времени. Следовательно, распределение температур носит установившийся характер и определяется интегрированием дифференциального уравнения (2.5)

(2.5)

2.1.3. Нестационарная теплопроводность.

В большинстве случаев в реальных процессах переработки приходится иметь дело с нестационарным режимом теплопроводности, когда полимер подвергают нагреву или охлаждению (например, охлаждение в форме отлитого изделия). Теоретические исследования процесса нестационарной теплопроводности представляют собой обширный раздел математической физики. Решения, получаемые в результате интегрирования уравнения (2.5), представляют собой функции времени и пространственных координат, удовлетворяющие начальным и граничным условиям. Различают четыре рода граничных условий Условия первого рода: задано распределение температур на поверхности, которое может либо быть постоянным, либо зависеть от времени; в простейшем случае, если положение границ определяется одним числом (например, расстоянием L), такие граничные условия математически определяются выражением вида (2.6):

(2.6)

Условия второго рода: задана плотность теплового потока для каждой точки поверхности тела как функция времени:

(2.7)

Условия третьего рода: задан коэффициент теплообмена, а на границе и температура контактирующей с граничной поверхностью среды:

(2.8)

Условия четвертого рода: соответствуют теплообмену тела с окружающей средой по закону теплопроводности или теплообмену системы тел, находящихся в тепловом контакте (температура соприкасающихся поверхностей одинакова):

(2.9)

(2.10)

Аналитическая теория нестационарной теплопроводности располагает большим набором решений одномерных задач, к которым принято сводить все многообразие задач, встречающихся в инженерной практике. В настоящее время получены аналитические решения для теплопроводности в плоской стенке, в цилиндре, в корпусе и в сфере.

2.2. Нагревание и охлаждение тел простой геометрической формы
2.2.1. Плоская неограниченная пластина.

Под неограниченной обычно понимают такую пластину, ширина и длина которой во много раз превышают толщину. Таким образом, неограниченная пластина (рис. 2.1) представляет собой тело, ограниченное двумя параллельными плоскостями. Изменение температуры происходит только в одном направлении (х), в двух других направлениях (у и z) температура неизменна.

Рис. 2.1. Положение координат при исследовании теплового процесса в неограниченной пластине.

Следовательно, задача является одномерной. Для одномерного теплового потока без внутреннего источника тепла уравнение теплопроводности сводится к виду: (2.11)

Обычно используют граничные условия третьего рода:

(2.12)

Рассмотрим случай, когда в начальный момент температура пластины во всех точках была одинакова и равна То. Это начальное условие записывается в виде:

(2.13)

Решение, полученное методом преобразования Лапласа, имеет вид:

(2.14)

Здесь — безразмерная температура;

— критерий Фурье (критерий гомохронности для процессов чистой теплопроводности );

- безразмерная координата;

— функция ошибок, где ;

Если коэффициент теплоотдачи очень велик (это эквивалентно заданию постоянной температуры на стенке), уравнение (2.14) упрощается:

(2.15)

Для прикидочных расчетов удобно пользоваться номограммой зависимости q от представленной на рис.2.2

Рис.2.2 Номограмма для определения безразмеоной температуры в сечении неограниченной пластины при

Если значение критерия Фурье велико, но не равно бесконечности, решение имеет вид:

(2.16)

Здесь (2.17)

где — корни характеристического уравнения

(2.18)

где Bi= aw/l — критерий Био.

Уравнение (2.18) имеет бесчисленное множество действительных положительных корней. Первые пять корней для различных значений критерия Био были вычислены Карслоу и Егером. Обычно на практике пользуются номограммами. Номограмма позволяющая определить безразмерную температуру при различных значениях критерях Био приведена на рис.2.3

Рис. 2.3 Номограмма для определения безразмерной температуры поверхности неограниченной пластины.

Ана­логичная номограмма, предназ­наченная для определения тем­пературы в центре пластины, при­ведена на рис.2.4.

Рис. 2.4 Номограмма для определения безразмерной температуры в середине неограниченной пластины

2.2.2 Неограниченный цилиндр.

Рас­смотрим неограниченный цилиндр радиуса R, температура поверх­ности которого остается неизмен­ной на протяжении всего процес­са теплообмена. Радиальное рас­пределение температур в началь­ный момент задано в виде некоторой функции Т(
r
).
Необходимо найти распределение температур определения в цилиндре в любой момент времени. Задачи такого типа встречаются при расчете процессов охлаждения полимерного волокна, затвердевания литников литьевых форм и т. п.

Дифференциальное уравнение теплопроводности для цилиндра

имеет вид: (2.19)

Краевые условия:

Решение, полученное методом разделения переменных, в без­размерной форме, имеет вид:

(2.20)

Для оценки изменения теплосодержания цилиндра определим среднюю температуру как:

(2.21)

Тогда безразмерная средняя температура определится соотноше­нием: (2.22)

где ;- корни функции Бесселя первого рода нулевого порядка определяемые выражением:

(2.23)

Таким образом, уменьшение средней температуры описывается простым экспоненциальным законом. Для удобства прикидочных расчетов на рис. IV. 10 приведена номограмма зависимости между q и Fo.

Рис. 2.5 Номограмма для определения зависимости между безразмерной средней избы­точной температурой и критерием Фурье в случае неограниченного цилиндра.

2.3. Теплопроводность в процессах, сопровождающихся изменением физического состояния

Анализируя процессы переработки полимеров, часто приходится встречаться с задачей о нагреве или охлаждении полимера, сопровождающемся изменением физического состояния (плавлением или затвердением). Теоретическое рассмотрение задач такого типа впервые выполнено Нейманном.

Мы остановимся только на одном, наиболее простом случае, в котором для упрощения теплофизические характеристики расплава и твердого полимера будем считать одинаковыми. Пусть скрытая теплота плавления равна λ, а температура плавления Тп. Обозначим координату поверхности раздела между твердой и жидкой фазами через Х(t). Тогда одно из граничных условий которое должно удовлетворяться на этой поверхности, запишется в виде:

Ts = Tm = Tn при X=X(t) (2.24)

Индекс s указывает, что соответствующая величина относится к твердой фазе (например, ρs — плотность твердой фазы). Соответственно индекс m указывает, что величина относится к жидкой фазе.

Второе граничное условие касается поглощения (или выделения) скрытой теплоты на поверхности раздела. Предположим, что в
области x
>
x
(
t
)
находится жидкость при температуре Тт
(х,
t
),
а в области x
=
x
(
t
)
— твердая фаза при температуре Ts
(
xt
t
).

Еслиповерхность раздела перемещается на расстояние dx, то в элементе объема вещества выделяется и должно быть отведено врезультате теплопроводности количество тепла, в пересчете на единицу поверхности равное lρdx. Математически это условие за­пишется в виде:

(2.25)

Рассмотрим три случая: плавление, затвердевание и плавление с удалением расплава.

2.3.1. Плавление в области х
> 0.

Если в начальный момент область х
> 0 занята твердым телом с постоянной температурой Ts
0
и при t
> 0 плоскость х
= 0 поддерживается при постоянной темпера­туре Т2
> Тп
,
то положение плоскости плавления определится вы­ражением:

(2.26)

Здесь - корень уравнения

(2.27)

где

;

При этом распределение температур в твёрдой и жидкой фазах описывается выражением:

(2.28)

(2.29)

2.3.2. Затвердевание.

Пусть в начальный момент времени область х
> 0 представляет собой жидкость, а область х
<С 0 — твердое тело. Иначе говоря, в начальный момент поверхность раздела сов­падает с началом координат.

Допустим, что значения термических коэффициентов только что затвердевшего расплава отличаются от значений термических коэффициентов твердой фазы вобласти х <
0. Присвоим термиче­ским коэффициентам этой области индекс s0
.

Поступающий расплав имеет температуру Т2
.
Координата по­верхности раздела фаз определится соотношением:

(2.30)

Здесь ξ — корень уравнения

(2.31)

После определения ξ, которое может быть выполнено любым численным методом (например, методом итерации), можно опре­делить температурные поля во всех трех областях (начальная твердая фаза, затвердевшее вещество и расплав):

(2.34)

(2.35)

(2.35)

2.3.3 Плавление с непрерывным удалением расплава.

Пусть твердое тело нагревается благодаря поступающему извне к его поверхно­сти постоянному тепловому потоку q. При этом весь расплав не­прерывно удаляется. Примем плоскость, на которой происходит плавление, за плоскость с координатой х =
0 и будем считать, что твердое тело в областих
> 0 движется относительно этой плос­кости со скоростью υ. Следовательно, массовый расход расплава,Qm
, отнесенный к единичной ширине, равен:

(2.36)

В установившемся режиме температура в областих
> 0 опи­сывается выражением:

(2.37)

Из дифференциального уравнения теплопроводности следует, что тепловой поток в стационарном режиме равен нулю. Следовательно, количество тепла, подведенного извне в единицу времени, должно быть равно количеству тепла, отводимого в еди­ницу времени с расплавом:

(2.38)

Определив υ
из соотношения (2.38), можно рассчитать рас­пределение температур в твердом теле по формуле (2.36). Рассмотренные три случая наиболее типичны для процессов переработки полимеров, так как любой реальный процесс плавле­ния можно свести к одному из них.

2.4.Теплопередача в потоках расплава

Передача тепла в движущейся жидкости происходит по механизму конвективного теплообмена, который осуществляется как за счет переноса тепла током жидкости, так и за счет теплопроводности самой жидкости. Аналитическое решение дифференциальных урав­нений теплопроводности в случае

конвективного теплообмена удается получить лишь при введении большого числа упрощений. Поэтому для практических целей используют результаты экспери­ментальных исследований, представленные в виде зависимостей между соответствующими критериями подобия. Обычно при изу­чении теплопередачи конвекцией принимаются следующие до­пущения:

1) на границе с поверхностью нагрева (охлаждения) соблю­даются условия прилипания; 2) физические параметры жидкости (теплоемкость, теплопроводность, плотность и вязкость) сохра­няют неизменное значение для всего потока; 3) лучистый тепло­обмен между поверхностью нагрева (охлаждения) и потоком жидкости происходит независимо от контактной теплоотдачи.

В настоящее время наибольшее распространение получили экс* периментальные исследования процессов стационарного теплооб­мена. Для описания процесса теплообмена обычно используется известное уравнение Ньютона:

(2.39)

где а — коэффициент теплоотдачи, определяющий количество тепла, подводимое (или отводимое) к жидкости в единицу времени через поверхность с единичной площадью;

Tw— температура стенки канала;

Тж — средняя температура жидкости.

По своему физическому смыслу коэффициент теплоотдачи является условной величиной и характеризует отношение коэффициента теплопроводности жидкости к толщине δ пристенного слоя, в котором происходит температурный скачок:

(2.40)

Использование методов теории подобия позволяет свести решение проблемы теплообмена в потоке жидкости к экспериментальному определению вида функциональной зависимости:

(2.41)

Здесь — критерий Нуссельта, характеризующий интенсивность

теплообмена;

Р
r
= Срμ/
l
—
критерий Прандтля, характеризующий соотношение между количеством тепла, поглощаемого жидкостью за счет изменения энталь­пии, и количеством тепла, отводимого за счет теплопроводности;

Gr
= gλP
2
lz
ΔT
/μ2
— критерий Грасгофа, характеризующий интенсивность теплооб­мена за счет свободной конвекции;

Re
= vlp
/ц
— число Рейнольдса, характери­зующее отношение сил инерции к силам вязкого трения;

Ре
= vd
/
a
— критерий Пекле;

— критерий Гретца.

Известные в настоящее время результаты экспериментального исследования теплообмена в расплавах полимеров относятся пре­имущественно к течению в каналах круглого сечения. Общая фор­мула имеет вид:

(2.42)

где индексы «Ж» и «ст» Означают, что соответствующие значения критерия от­носятся к усредненным характеристикам жидкости или к характеристикам жид­кости в пристенном слое.

Значения показателей степени при критериях в уравнении (2.42) приведены ниже:

Таблица (3.1) Значения показателей степени при критериях подобия.

Полимер	А	X	У	Z	Z 1
П Полиэтиленнизкой плотности 16		0,33	0,33	0,15	0,33
П Полиэтилен низкой плотности 17	2,25	0,18	0,20	0,25	0

2.5. Лучистый теплообмен

Нагрев излучением применяется главным образом в операциях, предшествующих пневмо- и вакуум-формованию относительно тон­ких листов термопластов.

Лучистая энергия передается в виде электромагнитных волн, распространяющихся в пространстве до тех пор, пока на их пути не встретится какая-либо поглощающая среда: газ, жидкость или твердое тело. Излучаемая энергия пропорциональна четвертой степени абсолютной температуры изучающего тела. Так как обычно большая часть энергии излучения в применяемой на прак­тике области температур приходится на инфракрасный спектр, нагрев излучением называют также инфракрасным нагревом.

Гипотетическое тело, поглощающее все падающие на него лучи, называется абсолютно черным телом. Интенсивность лучеиспуска­ния абсолютно черного тела Еb определяется законом Стефана — Больцмана:

(2.43)

Где а
— постоянная Стефана Больцмана, равная 1,36 • 10 -12
кал/(см2
• с • /K4
), или

Реальные тела излучают меньше энергии. Их излучательная способность е оценивается по формуле:

(2.44)

где Е — интенсивность лучеиспускания реального тела.

Обычно ε зависит от температуры, увеличиваясь с ее ростом. Металлоиды и окислы металлов обладают высокой излучательной способностью (ε ≥ 0,8). У хорошо отполированных металлов из­лучательная способность невысока (ε≤ 0,1) Реальные тела по­глощаюттолько часть попадающего на них излучения.

Коэффи­циент поглощения определяется как отношение поглощенного из лучения к падающему.

При расчете лучистого теплообмена между черными телами под излучение попадает только та часть тела, которая просматривается с излучающего тела. Далее, интенсивность излучаемой энергии максимальна вдоль нормали к поверхности и равна нулю в тангенциальном направлении. Можно учесть взаимное расположение излучателя и облучаемого тела введением коэффициента видимости, учитывающего долю излучаемой энергии, которая попадает на облучаемое тело.

Допустим, что лучистая энергия, излучаемая от черной поверхности 1 на черную поверхность 2, равна E
1A
1F
12(A
1 — площадь излучателя, F
12 — доля энергии, попадающая на поверхность 2). Очевидно, что

A
1
F
12
=
A
2
F
21
(2.45)

Поэтому количество теплаQ
12
, переданное при лучистом тепло­обмене от тела 1 к телу 2, равно:

Q
12
=
A
1
F
12
(
E
1
-
E
2
)
(2.46)

Воспользуемся законом Стефана — Больцмана и получим:

(2.47)

Наконец, еслиT
2
/
T
1
<< 1
то выражение (2.47) сводится к виду:

(2.48)

Для неабсолютно черных тел расчет осложняется наличием доли многократно отраженного излучения. В случае двух беско­нечных параллельных пластин общее количество тепла, передан­ного с единицы поверхности, выражается формулой:

(2.49)

гдеFε
— коэффициент излучения, равный:

(2.50)

Коэффициент теплопередачи h определится из выражения, анало­гичного по форме уравнению Ньютона:

(2.51)

Реальные полимеры и их расплавы плохо пропускают инфра­красное излучение. Поэтому падающая на них энергия превра­щается в тепло непосредственно на их поверхности. Некоторое количество выделяющегося тепла сразу же теряется на потери в виде собственного излучения и путем конвекции.

Поглощаемое тепло распространяется внутрь за счет процес­сов теплопроводности. Поэтому итоговое распределение темпера­тур в теле, нагреваемом лучистой энергией, зависит не только от мощности потока лучистой энергии, но также и от теплопроводно­сти и конвективных потерь.

3. СОСТАВЛЕНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ИССЛЕДУЕМОГО ПРОЦЕССА.
3.1. Специфика построения математических моделей описывающих термодинамические процессы

Разработанные методы анализа термодинамики процессов пере­работки полимеров позволяют устанавливать связь между основ­ными технологическими параметрами (давление, плотность, тем­пература) с достаточно высокой степенью точности. В настоящее время разработан весьма надежный математический аппарат, поз­воливший обобщить огромный экспериментальный материал.

Математические модели процессов теплопередачи базируются на математическом аппарате, разработанном в классических ис­следованиях теплопроводности в твердых телах. Общим недостат­ком известных решений является допущение о независимости теплофизических характеристик от температуры. Хорошо известно, что все термодинамические функции и теплофизические характерис­тики полимеров существенно зависят от температуры и давления. Поэтому при построении моделей реальных процессов следует об­ращать особое внимание на правильный выбор средних значений соответствующих характеристик.

3.2. Вывод дифференциального уравнения теплопроводности.

Для решения задач связанных с нахождением температурного поля необходимо иметь дифференциальное уравнение теплопроводности. Под дифференциальным уравнением понимают математическую зависимость между физи­ческими величинами характеризую­щими изучаемое явление, причем эти физические величины являются функциями пространства и времени. Такое уравнение характеризует протекание физического явления в любой точке тела в любой момент времени.

Дифференциальное уравнение теплопроводности дает зависимость между температурой, временем и координатами элементарного объе­ма.

Вывод дифференциального урав­нения сделаем упрощенным мето­дом. Предположим, что имеется од­номерное температурное поле (теп­ло распространяется в одном нап­равлении, например в направлении оси х ). Термические коэффициенты считаем не зависимыми от координат и времени.

Выделим в однородной и изотропной неограниченной пластине эле­ментарный параллелепипед, объем которого равен (рис. 3.1) Количество тепла, втекающего через левую грань в параллелепи­пед в единицу времени, равно а количество тепла, вытекающе­го через противоположную грань в единицу

времени, равно

Рис 1.3. Поток тепла через элементарный объём

Если , то элементарный параллелепипед будет нагреваться, тогда разница между этими потоками тепла по закону сохранения энергии равна теплу, аккумулированному данным элементарным парал­лелепипедом, т. е.

(3.1)

Величина есть неизвестная функция х. Если ее разложить в ряд Тейлора и ограничиться двумя первыми членами ряда, то можно написать:

(3.2)

Тогда из равенства (3.1) будем иметь:

(3.3)

Применяя уравнение теплопроводности , получим:

(3.4)

Уравнение (3.5) есть дифференциальное уравнение теплопроводности для одномерного потока тепла. Если тепло распространяется по нормали к изотермическим поверхностям, то вектор qможно разложить на три составляющие по координатным осям. Количество аккумулированного элементарным объемом тепла будет равно сумме

(3.5)

Тогда дифференциальное уравнение примет вид

(3.6)

Для симметричного одномерного температурного поля является функцией одной координаты. Поясним это на примере бесконечного круглого цилиндра. Если ось такого цилиндра совпадает с координа­той z
, то температура в любой точке цилиндра будет зависеть только от координат х
и у.
При равномерном охлаждении или нагревании ци­линдра в любой точке, отстоящей на расстоянии r
от оси цилиндра, температура вданный момент времени будет одна и та же. Следова­тельно, изотермические поверхности будут представлять собой цилин­дрические поверхности, коаксиально расположенные к поверхности ци­линдра. Между радиальной координатой r (радиус-вектор) и координатами х
и у
существует связь

r
2
= х2
+ у2
.
(3.7)

Тогда дифференциальное уравнение теплопроводности для бесконечного цилиндра можно преобразовать так:

(3.8)

для бесконечного цилиндра можно преобразовать так:

(3.9)

(3.10)

Дифференцируя (3.8) по х,
а(3.10) по у,
получаем

(3.11)

(3.12)

Складывая уравнения (3.11) и (3.12) и принимая во внимание (3.7), получим для уравнения теплопроводности следующее выражение:

В общем случае, когда температура зависит от всех трех координат (х, у,
г), дифференциальное уравнение теплопроводности конечного ци­линдра имеет вид

; (3.13)

4 СОСТАВЛЕНИЕ АЛГОРИТМА

Для решения дифференциального уравнения теплопроводности бесконечного цилиндра воспользуемся методом сеток, суть которого заключается в разбиении координатной плоскости на равные части и вычислении значения искомой функции в узлах образуемой сетки. Используя значения функции в крайних точках можно последовательно вычислить её значение в любой части координатной плоскости.

; (4.1)

Заменим частный дифференциал разностным отношением:

; (4.2)

Осуществим следующее преобразование функции:

; (4.3)

; (4.4)

; (4.5) (4.6)

; (4.7)

; (4.8)

Подготовим уравнение (4.8) для рекуррентного вычисления в MatLabV6.0

Произведём переобозначения:

; (4.9)

; (4.10)

; (4.11)

; (4.12)

; (4.13)

Имеем формулу:

T

(

i

+1,

j

+1)=

T

(

i

,

j

+1)+(

a

*

dt

/

dr

)*(((

T

(

i

,

j

+2)-2*

T

(

i

,

j

+1)+

T

(

i

,

j

))/

dr

)+((1/

r

)*(

T

(

i

,

j

+2)-

T

(

i

,

j

+1))));

(4.14)

В результате последовательных вычислений можно получить массив Tхарактеризующий температурное поле неограниченного цилиндра в любой момент времени.

1.Программа начинается cзадание переменных: начального и конечного момента времени, числа дискретных отсчётов по времени, радиус цилиндра и число его разбиений, констант характеризующих тепло-физические свойства полимера.

2.Следующим этапом является вычисление шага аргументов, по которым будет вычисляться исходная функция.

3.Краевые условия: значения искомой функции в начальный момент времени t0 = 0 в зависимости от радиуса, и температуры стенки литникового канала в любой момент времени задаются циклом For.

4.Каждому элементу вектора характеризующего температурное поле в начальный момент времени присваивается значение температуры, вычисленное как значение функции распределения вложенной в цикл. Число циклов присвоения значений вектору увеличивают на два так-так его элементов на один должно быть больше чем число интервалов разбиений и на одно значение больше, чтобы было возможным вычисление значения массива в центре цилиндра после перехода от внутреннего цикла к внешнему.

5.Каждому элементу вектора характеризующего температуру стенки канала в любой момент времени присваивается постоянное значение температуры Число циклов присвоения значений вектору увеличивают на один, так-так его элементов на один должно быть больше чем число интервалов разбиений.

6.Для вычисления матрицы определяющей температуру цилиндра по радиусу в любой момент времени используем два вложенных цикла For. Во внутреннем цикле предусмотрено изменение радиуса цилиндра, и вычисление температурного поля в заданный момент времени.

7.При переходе к внешнему циклу отсчёт по времени увеличивается на единицу. Значение производной температуры по радиусу в любой момент времени равно нулю и поэтому, чтобы учесть ещё одно краевое условие при переходе от внешнего цикла к внутреннему значение последней температуры копируется два раза.

8.После получения матрицы температур надо построить график. Чтобы координатные оси были проградуированные удобно для использования в матрице температур переставляют столбцы. Осуществляется это с использованием двух вложенных циклов.

9.Далее следует вывод графика и градуировка его осей.

5 СОСТАВЛЕНИЕ ПРОГРАММЫ

Программа для MatLabv6.0 R12 начинается очищения переменных графических окон функций и окна вывода результата. Осуществляют это с помощью: clear, clc, clf, clg

Чтобы программа была легка в использовании и проста в конфигурировании под любые задачи разработаем её используя понятные обозначения:

Задаём переменные:

начальный момент времени выбираем как t0=0;

конечный момент времени tk=120;

число дискретных отсчётов времени nt=120;

температура стенки Tc=30;

максимальная температура материала в середине цилиндра Tpol=170;

число дискретных отсчетов длинны цилиндра nR=10;

радиус цилиндра R=0.01 м;

температуропроводность полистирола a = 0.00000056 град/м с

Рассчитаем интервалы изменения температуры и радиуса

dr=R/(nR-1);

dt=(tk-t0)/(nt-1);

Присвоим начальные значения температуры стенки в цикле For:

for i=1:nt+1

T(i,1)=Tc;

end

Присвоим начальные значения температурного поля полимера в цикле:

for j=1:nR+2

T(1,j)=Tpol*exp(-2000*(R-dr*(j-1))^2);

end

Рассчитаем матрицу температурного поля Tво вложенном цикле For:

for i=1:nt

for j=1:nR

r=R-dr*(j-1)+0.0001*dr;

T(i+1,j+1)=T(i,j+1)+(a*dt/dr)*(((T(i,j+2)-2*T(i,j+1)+T(i,j))/dr)+((1/r)*(T(i,j+2)-T(i,j+1))));

end

T(i+1,nR+1)=T(i+1,nR);

T(i+1,nR+2)=T(i+1,nR);

end

Изменим порядок расположения столбцов обработав массив в двойном цикле For :

for i=1:nt

for j=1:nR

TT(i,j)=T(i,nR-j+1);

end

end

Построим поверхность описывающую полученную функциональную зависимость T(t,r):

figure(1)

mesh(TT)

Подпишем координатные оси

xlabel('R, MM')

ylabel('t, cek')

zlabel('TC')

6 АНАЛИЗ МОДЕЛИРОВАНИЯ И РАСЧЁТОВ

В результате численного решения дифференциального уравнения с помощью составленной программы получены данные, хорошо согласующиеся с аналитическим решением дифференциального уравнения приведенным во второй главе данной пояснительной записки.

Результаты получаемые с помощью данной программы можно использовать для моделирований реальных технологических процессов связанных с охлаждением и нагреванием цилиндрических каналов.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАНОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Лыков А. В. Теория теплопроводности. М., ГИТТЛ, 1952. 391 с.

2. Карслоу Г., Егер Д. Теплопроводность твердых тел. М., «Наука», 1964. 487 с.

3. Кирпичев М. В., Михеев М. А. Моделирование тепловых устройств. М.,изд-во АН СССР, 1936. 255 с.

4. Тябин Н. В. и др. В кн.: Теплообмен. 1974. Советские исследования. М., «Наука», 1975, с. 195—198.

5. Торнер «Технология переработки пластмасс­», Москва, Московский политехи, ин-т, 1965, № 1, с. 138—143.

ПРИЛОЖЕНИЕ
1

clear, clc, clf, clg

t0=0;

tk=120;

nt=120;

Tc=30;

Tpol=170;

nR=10;

R=0.01;

dr=R/(nR-1);

dt=(tk-t0)/(nt-1);

a=0.00000056;

for i=1:nt+1

T(i,1)=Tc;

end

for j=1:nR+2

T(1,j)=Tpol*exp(-2000*(R-dr*(j-1))^2);

end

for i=1:nt

for j=1:nR

r=R-dr*(j-1)+0.0001*dr;

T(i+1,j+1)=T(i,j+1)+(a*dt/dr)*(((T(i,j+2)-2*T(i,j+1)+T(i,j))/dr)+((1/r)*(T(i,j+2)-T(i,j+1))));

end

T(i+1,nR+1)=T(i+1,nR);

T(i+1,nR+2)=T(i+1,nR);

end

for i=1:nt

for j=1:nR

TT(i,j)=T(i,nR-j+1);

end

end

figure(1)

mesh(TT)

xlabel('R, MM')

ylabel('t, cek')

zlabel('T C')

ПРИЛОЖЕНИЕ2