Мосты

/>напряжения
в арматуре Ар
от внешней
нагрузки и сил
предварительного
напряжения

а+
0=
673,96+ 374,26= 1046,19 МПа

превышают
Rpn=
600 МПа. Следовательно,
имеем первый
расчетный
случай, при
котором напряжения
в арматуре Ар
при расчете
на прочность
принимаются
равными Rpn=500
МПа.

Напряжения
в предварительно
напряженной
арматуре сжатой
зоны

ре=
Rре-
ре1=
400- 392,28>0.

В
этом случае
принимается
ре=
0.

Высота
сжатой зоны
бетона

х=
RpАр-
Rb(b‘f-
b)h‘f
/ bRb=
500*40,72-
17,5(100- 35)9,25/ 35*17,5=
16,06>h‘f=
9,25 см.

Нейтральная
ось, как было
принято, проходит
в ребре, и несущая
способность
сечения может
быть найдена
по формуле

Мпред=
Rbbх(hd-
0,5х)+ Rb(b‘f-
b)h‘f
(hd-
0,5h‘f)=17,5*102[35*16,06(68,75-
0,5*16,06)+

+(100-
35)9,25(68,75- 0,5*9,25)]=
1272*105
Н*см=
1272 кН*м.

Прочность
сечения посередине
пролета по
изгибающему
моменту обеспечена,
так как

М=
1049,864 кН*м
< Мпред=
1272 кН*м.

Расчет
на прочность
по поперечной
силе.
Расчет выполняется
для наклонного
сечения у опоры,
в котором действует
максимальная
поперечная
сила Q= 372,29 кН.

Проверяем
соблюдение
обязательного
условия

Qв<
2,5Rbtbhd;

2,5*1,2*10-1*35*68,75=
721,88 кН> Q= 372,29 кН,

то
есть условие
выполняется.

Проверяем
необходимость
постановки
расчетной
поперечной
арматуры по
условию

Qв>
0,6Rbtbhd;

0,6*1,2*10-1*35*68,75=
173,25 кН< Q= 372,29 кН,

то
есть требуется
расчетная
поперечная
арматура.

В
соответствии
с конструктивными
требованиями
для приопорных
участков принимаем
поперечное
армирование
в виде 3 10
А- II с шагом иw=
20 см (рис.10.5). Площадь
поперечных
стержней в
сечении Аsw=
0,785*3=
2,355 см2.

Усилие,
воспринимаемое
поперечными
стержнями,
отнесенное
к единице длины
элемента,

qw=
RswAsw/
uw=
215*10-1*2,355/
20= 2,531 кН/ см.

Положение
невыгодного
наклонного
сечения определяем
путем попыток,
рассматривая
три случая - =
250,
=
300
и =
350.
Высота сжатой
зоны в наклонном
сечении принята
х= 2a‘p=
2*4=
8 см. Тогда длина
проекции наклонного
участка на
вертикаль

h1=
h- 2a‘p=
75- 8= 67 см.

Длина
проекции наклонного
сечения на ось
элемента с
и поперечная
сила, воспринимаемая
наклонным
сечением Qwb:

при
угле наклона
сечения =
250:

с=
h1/
tg =
67/ 0,4663= 143,68 см;

Qwb=qwс+(2Rbtbhd2/
с)=
2,531*143,68+(2*1,2*10-1*35*68,752/
143,68)= 640,07 кН;

при
угле наклона
сечения =
300

с=
67/ 0,5774= 116,05 см;

Qwb=
2,531*116,05+(2*1,2*10-1*35*68,752/
116,05)= 635,92 кН;

при
угле наклона
сечения =
350

с=
67/ 0,7002= 95,68 см;

Qwb=
2,531*95,68+(2*1,2*10-1*35*68,752/
95,68)= 657,18 кН.

Таким
образом, для
наиболее опасного
наклонного
сечения =300
Q=372,29кН h= 0,75 м, равны
нулю.

Главные
растягивающие
напряжения

bmt=
х/
2-Г (х/
2)2+
2=
3,9/ 2-Г (3,9/ 2)2+
1,182=
- 0,33 МПа.

Для
предварительно
напряженной
конструкции
наклонная
трещина в стенке
принимается
под углом x=
350
(рис. 10.8).

При
высоте стенки
hст=
57 см длина наклонной
трещины lст=
hст/
sin =
57/ sin 350=
= 99,38 см, длина проекции
наклонной
трещины на ось
элемента с=
hст/
tg =
81,4 см.

При
принятом шаге
поперечных
стержней исм
трещина пересекает
четыре плоскости
поперечных
стержней по
три стержня

10- 0,785 см2.

Коэффициент
армирования
стенки

Ascos
/
blст=
4*3*0,785*cos
350/
35*99,38=
0,0022.

Коэффициент,
учитывающий
податливость
поперечной
арматуры на
предполагаемой
наклонной
трещине,

=
1/ 1+(0,5/ lст)=
1/ 1+(0,5/ 99,38*0,0022)=
0,3< 0,7.

Вводим
в расчет min=
0,7.

Растягивающие
напряжения
в поперечной
арматуре стенки

s=
(bmt/
)/
0,0022)= 105 МПа.

Радиус
армирования

Rr=
lстb/
ndcos
=
99,38*35/
1*4*3*1*cos
350=
353,8.

Коэффициент
раскрытия
трещин

=
1,5Г Rr=
1,5Г 353,8= 28,2.

Ширина
раскрытия
наклонной
трещины

аcr=
(s/
Es)=
(105/ 2*105)28,2=
0,015 см< 0,02 см.

СПИСОК
ИСПОЛЬЗОВАННЫХ
ИСТОЧНИКОВ.

1.
СНиП 2.01. 07- 85. Нагрузки
и воздействия/
Госстрой СССР.
- М.: ЦИТП Госстроя
СССР, 1987.- 36 с.

2.
СНиП 2.01. 07- 85. Нагрузки
и воздействия
(Дополнения.
Разд.10. Прогибы
и перемещения)/
Госстрой СССР.-
М.: ЦИТП Госстроя
СССР, 1989.- 8 с.

3.
СНиП 2.03.01- 84*.
Бетонные и
железобетонные
конструкции/
Госстрой СССР.
М.: ЦИТП Госстроя
СССР. 1989.- 80 с.

4.
СНиП 11- 22- 81. Каменные
и армркаменные
конструкции/
Госстрой СССР.-
М.: Стройиздат,
1983.- 40 с.

5.
СНиП 11- 22- 81*.
Стальные конструкции/
Госстрой СССР.-
М.: ЦИТП Госстроя
СССР, 1990.- 96 с.

6.
СНиП 11- 25- 80. Деревянные
конструкции/
Госстрой СССР.
М.: Стройиздат,
1982.- 66 с.

7.
СНиП 2.05.03- 84. Мосты
и трубы. Государственный
комитет по
делам строительства.-
М., 1985.- 199 с.

8.
СНиП 3.03.01- 87. Несущие
и ограждающие
конструкции/
Госстрой СССР.-
М.: АПП ЦИТП, 1991.-
192 с.

9.
СНиП 2.05.02- 85. Автомобильные
дороги. Госстрой
СССР.- М.: ЦИТП
Госстроя СССР,
1986.- 56 с.

10.
Гибшман и др.
Мосты и сооружения
на автомобильных
дорогах. М.:
Транспорт,
1981.

11.
Гибшман Е.Е.
Проектирование
деревянных
мостов. М.: Транспорт,
1976.- 272 с.

12.
Руководство
по строительству
сборных железобетонных
малых и средних
мостов. Минавтодор
РСФСР. М.: Транспорт,
1976.

13.
Андреев О.В.
Проектирование
мостовых переходов.
М.: Транспорт,
1980.

14.
Гайдук К.В. и
др. Содержание
и ремонт мостов
и труб на автомобильных
дорогах. М.:
Транспорт,
1981.

15.
Толов В.И. и др.
Наплавные
мосты, паромные
и ледяные переправы.
М.: Транспорт,
1978.

16.
Власов Г.М., Устинов
В.П. Расчет
железобетонных
мостов. М.: Транспорт,
1992.

17.
Бобриков Б.В.
и др. Строительство
мостов. М.: Транспорт,
1987.

18.
Поливанов Н.И.
Проектирование
и расчет железобетонных
и металлических
автодорожных
мостов. М.: Транспорт,
1970, 516 с.

19.
СНиП 21- 01- 97. Пожарная
безопасность
зданий и сооружений.

20.
СНиП 32- 04- 97. Тоннели
железнодорожные
и автодорожные.
Правила производства
и приемки работ.

21.
СНиП 3.06.07- 86. Мосты
и трубы. Правила
обследования
и испытаний/
Госстрой СССР.-
М.: ЦИТП Госстроя
СССР, 1987.- 40 с.

22.
СНиП 3.04.03- 85. Защита
строительных
конструкций
и сооружений
от коррозии/
Госстрой СССР.-
М.: ЦИТП Госстроя
СССР, 1987.- 32 с.

23.
СНиП 3.09.01- 85. Производство
сборных конструкций
и изделий/ Госстрой
СССР.- М.: ЦИТП
Госстроя СССР,
1985.- 40 с.