Технологический процесс изготовления корпуса выключателя универсального промышленного робота

Аннотация

Целью дипломного проекта является разработка технологического процесса изготовления корпуса конечного выключателя в условиях серийного производства.

На основе научных исследований рассмотрены вопросы нового метода обработки – высокоскоростной обработки алюминия. Разработан новый полный технологический процесс изготовления корпуса выключателя.

Эффективность внедрения нового технологического процесса изготовления подтверждена экономическим расчетом.

Введение

Цель дипломного проектирования по технологии машиностроения – научится правильно применять теоретические знания, полученные в процессе учебы, использовать свой практический опыт работы на машиностроительных предприятиях для решения профессиональных технологических и конструкторских задач.

Целью данного проекта является снижение трудоемкости изготовления корпуса выключателя промышленного робота путем разработки прогрессивного технологического процесса, базирующегося на современных достижениях в области станкостроения и инструментального производства.

К мероприятиям по разработке новых прогрессивных технологических процессов относится и автоматизация, на ее основе проектируется высокопроизводительное технологическое оборудование, осуществляющее рабочие и вспомогательные процессы без непосредственного участия человека.

Для достижения цели решаются следующие задачи:

1. Расширение, углубление, систематизация и закрепление теоретических знаний, и применение их для проектирования прогрессивных технологических процессов изготовления деталей, включая проектирование средств технологического оснащения.

2. Развитие и закрепление навыков ведения самостоятельной творческой инженерной работы.

3. Овладение методикой теоретико-экспериментальных исследований технологических процессов механосборочного производства.

В дипломном проекте должна отображаться экономия затрат труда, материала, энергии. Решение этих вопросов возможно на основе наиболее полного использования возможностей прогрессивного технологического оборудования и оснастки, создания гибких технологий.

1. Состояние вопроса
1.1 Анализ служебного назначения детали

Деталь – корпус выключателя универсального промышленного робота ПР 161/60 расположена в корпусе основания руки и предназначена для ограничения углов поворота осей руки манипулятора и подачи сигнала о нулевом положении осей, а также для расположения на ней контактов замыкания. Работает в условиях частого включения и выключения вращения без применения смазки. Температурные условия – нормальные.

Материал детали – алюминиевый сплав АЛ9–1 ГОСТ 2685–75. Химический состав и механические свойства представлены в табл. 1.1 и 1.2. соответственно.

Таблица 1.1. Химический состав сплава АЛ9–1 ГОСТ 2685–75, %

Si	Mg	Ti	Be	Mn	Cu	Zn
6–8	0.2–0.4	до 0,15	до 0,1	0.5	0.2	0.1

Таблица 1.2. Механические свойства сплава АЛ9–1 ГОСТ 2685–75

Временное сопротивление разрыву, s В , Н/мм2 .	Относительное удлинение, d 5 , %.	Твердость, НВ
230	2 – 5	75

Таблица 1.3

Вид поверхности	Номер поверхности
Основные	12,13, 3, 8
Вспомогательные	33, 6
Исполнительные	17, 25
Свободные	Все остальные

1.2 Анализ технологичности конструкции детали

Рабочий чертеж корпуса выключателя содержит необходимую графическую информацию для полного представления о его конструкции. Указаны размеры с их отклонениями, проставлены необходимая шероховатость и допуски формы и расположения поверхностей.

В то же время можно отметить и ряд недостатков:

– на чертеже не указаны отклонения на некоторые свободные поверхности корпуса;

– шероховатость проставлена по старому госту;

– симметричность стенок паза проставлена относительно двух баз;

– отсутствуют технические требования;

– невидимые поверхности показаны штриховыми линиями;

На технологическом чертеже корпуса выключателя сделаны необходимые доработки.

В отношении других поверхностей деталь технологична и позволяет применить производительные методы обработки.

Общую технологичность детали можно определить с помощью коэффициентов:

– коэффициент точности

где, ТCP
– среднее значение точности;

Ti
– квалитет i
-ой поверхности;

n
– число поверхностей с текущим квалитетом;

ТCP
= 13;

Кточ
= 0,92;

– коэффициент шероховатости

где, ШСР
– средняя шероховатость, Ra
;

Шi
– текущая шероховатость поверхности;

ni
– число поверхностей с данной шероховатостью;

ШСР
= 6,8;

Кш
= 0,85.

1.3 Определение типа производства

В учебных целях тип производства определяем по таблице 4.1 [1]
. При массе детали до 8 кг. и годовой программе выпуска 500 – 5000 дет/год (N = 1200 дет/год) тип производства – среднесерийное.

Для серийного производства рекомендуется групповая форма организации производства, когда запуск деталей осуществляется партиями.

шт. в месяц (1.5)

где а
– периодичность запуска деталей, при запуске раз в месяц а
= 12.

С учетом типа производства предполагается применение оснастки с механизированным силовым приводом и режущего инструмента со сменными многогранными пластинами.

1.4 Анализ базового варианта технологического процесса

Материал корпуса выключателя – алюминиевый сплав АЛ9–1, по этому заготовку можно получить только методами литья. Наиболее предпочтительными являются литье в оболочковые формы и литье в землю.

В базовом технологическом процессе обработка ведется на универсальном оборудовании, что увеличивает число операций. Применяется унифицированный инструмент и оснастка.

Базовый маршрут обработки детали включает в себя следующие операции:

000 Заготовительная.

005 Токарная.

010 Фрезерная.

015 Фрезерная.

020 Фрезерная.

025 Токарная.

030 Фрезерная.

035 Токарная.

040 Фрезерная.

045 Токарная.

050 Контрольная.

055 Протяжная.

060 Слесарная.

065 Моечная.

070 Контрольная.

075 Окрасочная.

Для максимальной концентрации операций на одном оборудовании предлагается использовать обрабатывающий центр МАНО МС50. Также предлагается применение оснастки с механизированным силовым приводом и прогрессивного режущего инструмента.

1.5 Выбор и проектирование заготовки

На выбор метода получения заготовки оказывает влияние: материала детали, ее назначение и технические требования на изготовление; объем и серийность выпуска; форма поверхностей и размеры детали.

Оптимальный метод получения заготовки определяет на основании всестороннего анализа названных факторов и технико-экономического расчета технологической себестоимости детали. Метод получения заготовки, обеспечивающий технологичность изготавливаемой из нее детали, при минимальной себестоимости последней считается оптимальным.

Исходя из требований ГОСТ 26645–85 назначаем припуски и допуски на размеры детали и сводим эти данные в таблицу 2.1.

В зависимости от выбранного метода принимаем:

- класс точности размеров и масс – 10

- ряд припусков – 3.

Припуски на размеры даны на сторону. Класс точности размеров, масс и ряд припусков выбираем по таблице 2.3 [1]
, допуски по таблице 2.1 [1]
и припуски по таблице 2.2 [1]
.

Таблица №2.1

Размеры, мм	Допуски, мм	Припуски, мм	Расчет размеров заготовки, мм	Окончательные размеры, мм
Ø61,15	2,4	3,6	Ø61,15 – (2. 3,6)±2,4≈Ø54±2,4	Ø54±2,4
Ø90	2,8	3,6	Ø90+(2. 3,6)±2,8≈Ø97±2,8	Ø97±2,8
Ø94	2,8	0	-	Ø94±2,8
Ø84	2,8	3,6	Ø84+(2. 3,6)±2,8≈Ø91±2,8	Ø91±2,8
R52	3,2	0	-	R52±3,2
Ø66	2,8	0	-	Ø66±2.8
37,7	2,2	3,2	37,7+(2. 3,2)±2,2≈44±2,2	44±2,2
56	2,4	0	-	56±2,4
10	1,8	0	-	10±1,8
10	1,8	2,8	10+(2. 2,8) ±1,8≈16±1,8	16±1,8
16	2	3,2	16+3,2±2≈19±2	19±2
32	2,2	0	-	32±2,2
43	2,4	3,6	43+3,6±2,4≈47±2,4	47±2,4
88	2,8	0	-	88±2,8
80	2,8	3,2	80+3,2±2,8≈83±2,8	83±2,8
76	2,8	0	-	76±2,8
92	2,8	3,2	92+(2. 3,2)±2,8≈98±2,8	98±2,8
90	2,8	0	-	90±2,8
126	3,2	0	-	126±3,2
44	2,4	0	-	44±2,4
56	2,4	0	-	56±2,4
125	3,2	3,2	125+3,2±3,2≈128±3,2	128±3,2

2) Литейные уклоны назначаем из технических требований и соблюдения единообразия для упрощения изготовления литейной модели и согласно ГОСТ 26645–85 и ГОСТ 8909–88 принимаем литейные уклоны не более 1°.

3) Неуказанные литейные радиусы закруглений углов принимаем равными R=1,5 мм.

4) Определяем коэффициент использования материала Км, по формуле:

где: m – масса детали, кг;

M – масса заготовки, кг.

Рассчитаем массу заготовки:

где: γ – плотность материала, г/см3
. Для алюминиевого сплава АЛ9–1: γ=2,699 г./см3
;

Vз – объем заготовки.

Объем заготовки определяем как алгебраическую сумму объемов простейших тел составляющих заготовку:

Vз = 0,00088 м3

Mзаг.
=2,5 кг.

Рассчитаем массу детали:

m = 1,8 кг

Определим коэффициент использования материала:

Данный метод литья удовлетворяет задаче получения отливки с контуром приближающемся к контуру детали; т.е. с коэффициентом использования Км близким к 1.

Исходя из требований ГОСТ 26645–85 назначаем припуски и допуски на размеры детали и сводим эти данные в таблицу 2.2.

В зависимости от выбранного метода принимаем:

- класс точности размеров и масс – 7Т

- ряд припусков – 2.

Припуски на размеры даны на сторону. Класс точности размеров, масс и ряд припусков выбираем по таблице 2.3, допуски по таблице 2.1 и припуски по таблице 2.2 [1]
.

Таблица №2.2

Размеры, мм	Допуски, мм	Припуски, мм	Расчет размеров заготовки, мм	Окончательные размеры, мм
Ø61,15	0,8	2,0	Ø61,15 – (2. 2,0)±0,8≈Ø57±0,8	Ø57±0,8
Ø90	0,9	1,6	Ø90+(2. 1,6)±0,9≈Ø93±0,9	Ø93±0,9
Ø94	0,9	0	-	Ø94±0,9
Ø84	0,9	2,0	Ø84+(2. 2,0)±0,9≈Ø88±0,9	Ø88±0,9
R52	1	0	-	R52±1
Ø66	0,9	0	-	Ø66±0,9
37,7	0,7	1,8	37,7+(2. 1,8)±0,7≈41±0,7	41±0,7
56	0,8	0	-	56±0,8
10	0,56	0	-	10±0,56
10	0,56	1,6	10+(2. 1,6) ±0,56≈13±0,56	13±0,56
16	0,64	1,5	16+1,5±0,64≈19±0,64	19±0,64
32	0,7	0	-	32±0,7
43	0,8	2,0	43+2,0±0,8≈45±0,8	45±0,8
88	0,9	0	-	88±0,9
80	0,9	2,0	80+2,0±0,9≈82±0,9	82±0,9
76	0,9	0	-	76±0,9
92	0,9	2,0	92+(2. 2,0)±0,9≈96±0,9	96±0,9
90	0,9	0	-	90±0,9
126	1	0	-	126±1
44	0,8	0	-	44±0,8
56	0,8	0	-	56±0,8
125	1	2,0	125+2,0±1≈127±1	127±1

2) Литейные уклоны назначаем из технических требований и соблюдения единообразия для упрощения изготовления литейной модели и согласно ГОСТ 26645–85 и ГОСТ 8909–88 принимаем литейные уклоны не более 1°.

3) Неуказанные литейные радиусы закруглений углов принимаем равными R=1,5 мм.

4) Определяем коэффициент использования материала Км, по формуле:

где: m – масса детали, кг;

M – масса заготовки, кг.

Рассчитаем массу заготовки:

где: γ – плотность материала, г/см3
. Для алюминиевого сплава АЛ9–1: γ=2,699 г./см3
;

Vз – объем заготовки.

Объем заготовки определяем как алгебраическую сумму объемов простейших тел составляющих заготовку:

Vз = 0,0008 м3

Mзаг.
=2,2 кг.

Определим коэффициент использования материала:

Данный метод литья удовлетворяет задаче получения отливки с контуром приближающемся к контуру детали; т.е. с коэффициентом использования Км близким к 1.

1.6 Технико-экономическое сравнение методов получения заготовки

Для выбора метода получения заготовки следует провести сравнительный анализ по технологической себестоимости.

Расчет технологической себестоимости заготовки получаемую по первому или второму методу проведем по следующей формуле[1]
:

Ст
=Сзаг
.
М + Cмех
.
(М-m) – Сотх
.
(M-m)

где: М – масса заготовки;

m – масса детали;

Сзаг
– стоимость одного килограмма заготовок, руб./кг;

Cмех.
– стоимость механической обработки, руб./кг;

Сотх
– стоимость одного килограмма отходов, руб./кг.

Стоимость заготовки, полученной такими методами, как литье в песчаные формы отверждаемые в контакте с оснасткой и литье в оболочковые формы, с достаточной для стадии проектирования точностью можно определить по формуле [1]
:

Сзаг
=Сот
. hT
. hC
. hB
. hM
. hП
, руб./кг, (7)

где: Сот
– базовая стоимость одного килограмма заготовки;

hT
– коэффициент, учитывающий точность заготовки;

hC
– коэффициент, учитывающий сложность заготовки;

hB
– коэффициент, учитывающий массу заготовки;

hM
– коэффициент, учитывающий материал заготовки;

hП
– коэффициент, учитывающий группу серийности.

Для получения заготовки по методу литья в песчаные формы значения коэффициентов в формуле (7)
следующие [1]
:

hT
=1,05 – 5-ый
класс точности;

hC
=1 – 3-ая
группа сложности получения заготовки;

hB
=1 – так как масса заготовки находится в пределах 1,0…3,0 кг;

hM
=5,10 – так как алюминиевый сплав;

hП
=1 – 3-ая
группа серийности;

Базовая стоимость одного килограмма отливок составляет Сот
= 0,29 руб.

Сзаг.
= 0,29. 1,05. 1. 1. 5,10. 1 =1,55 руб.

Определяем стоимость механической обработки по формуле:

Смех.
= Сс
+ Ем
. Ск
, руб./кг;

где:

Сс
= 0,495 – текущие затраты на один килограмм стружки [1]
;

Ск
= 1,085 – капитальные затраты на один килограмм стружки [1]
;

Ем
= 0,15 – нормативный коэффициент эффективности капитальных вложений выбираем из предела (0,1…0,2) [1]
.

Смех.
= 0,495 + 0,15. 1,085 = 0,66 руб./кг

Стоимость одного килограмма отходов принимаем равной Сотх.
= 0,146 руб./кг.

Определим общую стоимость заготовки получаемую по методу литья в песчаные формы:

Ст
= 1,55. 2,5 + 0,66. (2,5–1,8) – 0,146. (2,5–1,8) = 4,235

Для заготовки получаемой методом литья в оболочковые формы значения коэффициентов в формуле (7)
следующие[1]
:

hT
=1,05 – 5-ый
класс точности;

hC
=1 – 3-ая
группа сложности получения заготовки;

hB
=1 – так как масса заготовки находится в пределах 1,0…3,0 кг;

hM
=5,10 – – так как алюминиевый сплав;

hП
=1 – 3-ая
группа серийности;

Базовая стоимость одного килограмма отливок составляет Сот
= 0,29 руб.

Сзаг.
= 0,29.
1,05.
1.
1.
5,10.
1 = 1,55 руб./кг

Определяем общую стоимость заготовки, получаемую литьем по выплавляемым моделям:

Ст
= 1,55. 2,2 + 0,66. (2,2–1,8) – 0,146. (2,2–1,8) = 3,616

Таким образом, по технологической себестоимости наиболее экономичным является вариант изготовления детали из заготовки, полученной методом литья в оболочковые формы.

2. Разработка схем базирования

При разработке схем базирования будем опираться на следующие принципы: принцип единства баз, т.е. совмещение измерительной и технологической баз и принцип постоянства баз, т.е. использование одной и той же технологической базы на различных операциях ТП.

На первой операции при закреплении в кулачковом самоцентрирующем патроне используются исходные черновые базы заготовки – поверхности 23 и 30.

На 010 операции будем использовать обработанное ранее отверстие 33 и поверхности 14, 23.

На 015 операции в качестве баз используются поверхности 13, 3, 8, 4, 7.

На 025 операции заготовка базируется по торцу 23 и пазу 25.

При данных схемах базирования достигается необходимая точность получения основных элементов детали.

3. Технологический маршрут и план обработки

В отличие от базового технологического процесса при разработке проектного варианта технологические операции разрабатываются по принципу максимальной концентрации операций и переходов. В проектном технологическом процессе отдается предпочтение обрабатывающим центрам. Используются универсальные сборные приспособления с механизированным силовым приводом и прогрессивный режущий инструмент. Маршрут обработки детали проектного технологического процесса представлен в таблице 4.1.

Таблица 4.1. Проектный маршрут обработки корпуса конечного выключателя

№ операции	Наименование и содержание операции	Обрабатываемые поверхности	Квалитет	Шероховатость, Rz
000	Заготовительная	14	30
005	Расточная	33	12	20
010	Фрезерная	1, 3, 8, 10, 4, 5, 7,32, 13, 12, 28	12	20
015	Фрезерно-расточная	11, 23, 30, 27, 24, 17, 19, 33, 6, 34, 21, 22
020	Контрольная
025	Протяжная	25	11	20
030	Слесарная	-	-
035	Моечная	-	-
040	Контрольная	-	-
045	Окрасочная	-	-

На основе разработанного маршрута обработки составим план обработки. План обработки представлен на листе 06.М.15.64.01графической части.

4. Размерный анализ при обработке лавных отверстий

Задача раздела – используя размерный анализ технологического процесса провести расчет размерных параметров детали в процессе ее изготовления, при этом техпроцесс изготовления корпуса должен гарантировать изготовление качественных деталей и отсутствие брака при их производстве, содержать минимально необходимое число операций и переходов: обеспечить размеры заготовки с минимальными припусками.

Расчет размерных цепей проводится только в радиальном направлении.

Составим уравнения операционных размерных цепей в виде уравнений номиналов.

В общем виде это выглядит:

[A] = Sxi
×Ai
,
(5.1)

где [A] – номинальное значение замыкающего звена;

Ai
- номинальные значения составляющих звеньев;

i – порядковый номер звена;

n – число составляющих звеньев;

xi
– передаточные отношения, характеризующие расположение звеньев по величине и направлению. Для линейных цепей с параллельными звеньями передаточные звенья равны: xi
= 1 (увеличивающие звенья); xi
= -1(уменьшающие звенья).

Составим уравнения замыкающих операционных припусков:

[Z33
05
] = Ц05
+ Е 3300
3000
+ Е 3305
3000
– Ц00
;

[Z32
10-1
] = Ф00
+ Е 3200
3300
+ Е 3300
3000
+ Е3305
3000
+Е3210
3305
– Ф10-1
;

[Z13
10
] = П00
+ Е 3000
1300
+ Е 3305
3000
+Е1310
3305
– П10
;

[Z32
10-2
] = Ф10-1
+ Е 3210-1
3305
+ Е 3210-1
3305
– Ф10-2
;

[Z30
15-1
] = У00
+ Е 3000
1300
+ Е 3015-1
1310
– У15-1
;

[Z30
15-2
] = У15-1
+ Е3015-1
1310
+ Е3015-2
1310
– У15-2
;

[Z27
15
] = G15-2
+ Е 2715-2
1310
+ Е 2715-1
1310
– G15-1
;

[Z33
15-1
] = Ц15-1
+ Е 3315-1
1310
+ Е 1310
3305
– Ц05
;

[Z33
15-2
] = Ц15-2
+ Е 3315-2
1310
+ Е 3315
1310
– Ц15-1
;

[Z21
15
] = J15-2
+ Е 2115-2
1310
+ Е 2115-1
1310
– J15-1
;

Расчёт припусков.

Определим минимальные значения операционных припусков по формуле:

Zi
min
=(Rz
+ h)i-1
(5.2)

[Z33
05
] min
= 0,08 + 0,25 = 0,33 мм;

[Z32
10-1
] min
= 0,08 + 0,25 = 0,33 мм;

[Z13
10
] min
= 0,08 + 0,25 = 0,33 мм;

[Z32
10-2
] min
= 0,06 + 0,08 = 0,14 мм;

[Z30
15-1
] min
= 0,08 + 0,25 = 0,33 мм;

[Z30
15-2
] min
= 0,06 + 0,08 = 0,14 мм;

[Z27
15
] min
= 0,06 + 0,08 = 0,14 мм;

[Z33
15-1
] min
= 0,06 + 0,08 = 0,14 мм;

[Z33
15-2
] min
= 0,02 + 0,03 = 0,05 мм;

[Z21
15
]min
= 0,06 + 0,08 = 0,147 мм;

Рассчитаем величины колебаний операционных припусков, используя формулы:

при n < 4; (5.3)

при n³ 4; (5.4)

где: x
i
– коэффициент влияния составного звена на замыкающее звено;

n – число звеньев в уравнении припуска;

tD
– коэффициент риска, (tD
=3.0);

При этом, если в размерную цепь входит диаметральный размер, то при подстановке в формулу его допуск необходимо поделить на 2.

w [Z33
05
] = 0,4 + 0,5 + 0,1 + 0,8 = 1,8 мм;

w[Z32
10-1
] = мм;

w[Z13
10
] = мм;

w [Z32
10-2
] = 0,175 + 0,1 + 0,05 + 0,15 = 0,475 мм;

w [Z30
15-1
] = 0,9 + 0,5 + 0,15 + 0,1 = 1,65 мм;

w [Z30
15-2
] = 0,1 + 0,15 + 0,05 + 0,06 = 0,36 мм;

w [Z27
15
] = 0,06 + 0,03 + 0,12+0,075 = 0,285 мм;

w [Z33
15-1
] = 0,075 + 0,1 + 0,1+0,4 = 0,675 мм;

w [Z33
15-2
] = 0,04 + 0,02 + 0,1+0,075 = 0,28 мм;

w [Z21
15
] = 0,015 + 0,02 + 0,1+0,075 = 0,21 мм;

Определим максимальные значения операционных припусков по формуле:

(5.5)

[Z33
05
]max
= 0,33 + 1,8 = 2,13 мм;

[Z32
10-1
]max
= 0,33 + 1,198 = 1,528 мм;

[Z13
10
]max
= 0,33 + 1,981 = 2,238 мм;

[Z32
10-2
]max
= 0,14 + 0,475 = 0,615 мм;

[Z30
15-1
]max
= 0,33+ 1,65 = 1,98 мм;

[Z30
15-2
]max
= 0,14 + 0,36 = 0,5 мм;

[Z27
15
]max
= 0,14 + 0,285 = 0,425 мм;

[Z33
15-1
]max
= 0,14 + 0,675 = 0,815 мм;

[Z33
15-2
]max
= 0,05 + 0,28 = 0,33 мм;

[Z21
15
]max
= 0,14 + 0,21 = 0,35 мм;

Определим средние значения операционных припусков по формуле:

(5.6)

[Z33
05
] ср
= 0,5×(0,33 + 2.13) = 1.23 мм;

[Z32
10-1
] ср
=0,5×(0,33 + 1,528) = 0,929 мм;

[Z13
10
] ср
= 0,5×(0,33 + 2,238) = 1,3 мм;

[Z32
10-2
] ср
= 0,5×(0,14 + 0,615) = 0,378 мм;

[Z30
15-1
] ср
= 0,5×(0,33 + 1,98) = 1,155 мм;

[Z30
15-2
] ср
= 0,5×(0,14 + 0,5) = 0,32 мм;

[Z27
15
] ср
= 0,5×(0,14 + 0,425) = 0,283 мм;

[Z33
15-1
] ср
= 0,5×(0,147 + 0,815) = 0,5 мм;

[Z33
15-2
] ср
= 0,5×(0,05 + 0,33) = 0,19 мм;

[Z21
15
] ср
= 0,5×(0,14 + 0,37) = 0,245 мм;

Расчёт операционных размеров

[Z21
15
] = J15-2
+ Е 2115-2
1313
+ Е 2115-1
1310
– J15-1
;

J15-1
= J15-2
– [Z21
15
] + Е 2115-2
1313
+ Е 2115-1
1310
;

J15-1
= 32+0.02+0.1–0.245= 31,875 мм;

[Z33
15-2
] = Ц15-2
+ Е 3315-2
1010
+ Е 3315
1310
– Ц15-1
;

Ц15-1
= Ц15-2
- [Z33
15-2
] + Е 3315-2
1010
+ Е 3315
1310
;

Ц15-1
= 30,575 + 0,02 + 0,1 – 0,19 = 30,687 мм;

[Z33
15-1
] = Ц15-1
+ Е 3315-1
1310
+ Е 1310
3305
– Ц05
;

Ц05
= Ц15-1
+ Е 3315-1
1310
+ Е 1310
3305
– [Z33
15-1
];

Ц05
= 30,687 +0,1+0,1 –0,5 = 30,387 мм;

[Z27
15
] = G15-2
+ Е 2715-2
1310
+ Е 2715-1
1310
– G15-1
;

G15-1
= G15-2
+ Е 2715-2
1310
+ Е 2715-1
1310
– [Z27
15
];

G15-1
= 35 +0,03 + 0,12 -0,283 = 34,867 мм;

[Z30
15-2
] = У15-1
+ Е3015-1
1310
+ Е3015-2
1010
– У15-2
;

У15-1
= У15-2
+ [Z30
15-2
] + Е3015-1
1310
+ Е3015-2
1010
;

У15-1
= 45 + 0,15 + 0,05 + 0,32 = 45,52 мм;

[Z30
15-1
] = У00
+ Е 3000
1300
+ Е 3015-1
1010
– У15-1
;

У00
= У15-1
+ [Z30
15-1
]+ Е 3000
1300
+ Е 3015-1
1010
;

У00
= 45,52 + 0,5 + 0,15 + 1,155 = 47,325 мм;

[Z32
10-2
] = Ф10-1
+ Е 3210-1
3305
+ Е 3210-1
3305
– Ф10-2
;

Ф10-1
= Ф10-2
+ [Z32
10-2
] + Е 3210-1
3305
+ Е 3210-1
3305
;

Ф10-1
= 42 + 0,05 + 0,1 + 0,378 = 42,528 мм.

[Z13
10
] = П00
+ Е 3000
1300
+ Е 3305
3000
+Е1310
3305
– П10
;

П00
= П10
+ [Z13
10
] + Е 3000
1300
+ Е 3305
3000
+Е1310
3305
;

П00
= 80 + 0,5 + 0,1 + 0,1 + 1,3 = 82 мм.

[Z32
10-1
] = Ф00
+ Е 3200
3300
+ Е 3300
3000
+ Е3305
3000
+Е3210
3305
– Ф10-1
;

Ф00
= Ф10-1
+ [Z32
10-1
] + Е 3200
3300
+ Е 3300
3000
+ Е3305
3000
+Е3210
3305
;

Ф00
= 42,528 + 0,5 + 0,5 + 0,1 + 0,1 + 0,929 = 44,657 мм.

[Z33
05
] = Ц05
+ Е 3300
3000
+ Е 3305
3000
– Ц00
;

Ц00
= Ц05
+ Е 3300
3000
+ Е 3305
3000
– [Z33
05
];

Ц00
= 30,387 + 0,5 + 0,1 – 1,23 = 29,757 мм.

Составим таблицу, в которой укажем значения операционных размеров в радиальном направлении:

Таблица 5.1. Значения операционных размеров в радиальном направлении

Символьное обозначение	Минимальный размер, мм Amin =Aср + ei (EI)	Максимальный размер, мм Amax =Aср + es (ES)	Окончательная запись в требуемой форме, мм
2Ц00	59.514	61.114	59.514+1.6
2Ф00	89.316	91.116	89.316+1.8
П00	81.1	82.9	82±0.9
2Ф10-1	84.704	85.056	85.056- 0,3 5
2У00	92.85	94.65	94.65- 1.8
2У15-1	90.84	91.04	91.04-0, 2
2G15-1	69.734	69.884	69.734+0.15
2Ц05	60.774	61.574	60.774+0.8
2Ц15-1	61.374	61.524	61.374+0.15
2J15-1	63.75	63.9	63.75+0.15

В результате размерного анализа получены операционные размеры (занесенные в соответствующую графу размерной схемы), позволяющие получить необходимую размерную точность и взаимное расположение поверхностей в ходе выполнения данного техпроцесса.

5. Разработка технологических операций

5.1 Выбор оборудования

На операциях 010, 015 предлагается использовать обрабатывающий центр МС-50 фирмы «МАНО». Данное оборудование позволяет выполнить черновую и чистовую расточку отверстий, фрезеровку поверхностей, сверление и нарезание резьбы, обеспечивая достаточную точность и шероховатость.

Размеры рабочего пространства 500×400 мм.

Пределы частот вращения шпинделя 20 – 8000 мин-1
.

Пределы подач стола 1 – 6000 мм/мин.

Ускоренное перемещение 15000 мм/мин.

Мощность N = 15 кВт.

5.2 Выбор последовательности переходов

Последовательность переходов на операцию 010.

1. Установить и закрепить заготовку.

2. Фрезеровать начерно поверхности 5, 32, 3, 8, пов. 4, 7 в размеры 43,6±0,15, 85,2±0,35, 10,6±0,15, 93+0,25
.

3. Фрезеровать начерно поверхность 13 в размер 80±0,15, поверхности 1, 10 в размер 28,4±0,15.

4. Сверлить два отверстия под заход фрезы в два паза 12 Ø8

5. Фрезеровать два паза 12.

6. Фрезеровать начисто поверхности 1, 3, 4, 5, 7, 8, 10, 32 в размеры 30±0,1, 40±0,1, 92, 43±0,1, 84+0,15
.

7. Сверлить два отверстия 28 в размер Ø5,2.

8. Нарезать резьбу в двух отверстиях 28 в размер М6×0,8.

9. Снять заготовку.

Последовательность переходов на операцию 015.

1. Установить и закрепить заготовку.

2. Фрезеровать поверхность 23.

3. Расточить начерно поверхность 27 в размер Ø69,734+0,15
.

4. Точить начерно поверхность 30 в размер Ø 91,04-0,2
.

5. Точить начисто поверхность 30 в размер Ø 90-0,14
.

6. Расточить начисто поверхность 27 в размер Ø70+0,12
.

7. Фрезеровать паз 24 в размер 31+1
.

8. Перезакрепить заготовку.

9. Фрезеровать поверхность 6 в размер 4±0,15.

10.Расточить поверхность 33 в размер Ø 61,374+0,15
.

11.Расточить поверхность 21 в размер Ø 63,75+0,15
.

12.Расточить канавку 22.

13.Сверлить отверстие 19 Ø5,2.

14.Нарезать резьбу в отверстии 19 М6×0,8.

15.Сверлить девять отверстий 17 Ø4,2.

16.Нарезать резьбу в отверстиях 17 М5×0,8.

17.Фрезеровать поверхность 6 в размер 3,5±0,1.

18.Расточить отверстие 33 в размер 61,15+0,12
.

19.Расточить отверстие 21 в размер Ø64+0,03
.

20.Снять заготовку.

5.3 Выбор режущего инструмента

Для выполнения переходов операции 010 принимаем следующие режущие инструменты.

Т1-Торцовая насадная фреза из быстрорежущей стали Ø 63 мм ГОСТ 9304–69 [1,
с. 187 табл. 92]
.

Т2-Концевая фреза с коническим хвостовиком Ø 32 мм ГОСТ 17026 – 71 [1,
с. 174 табл. 66]
.

Т3 – Сверло спиральное из быстрорежущей стали Ø 8 ГОСТ 10903–77 [2, с. 137 табл. 40].

Т4-Шпоночная фреза Ø 8 ГОСТ 9140 – 78 [2, с. 177 табл. 73].

Т5 – Концевая фреза с коническим хвостовиком Ø 32 мм ГОСТ 17026 – 71 [2, с. 174 табл. 66].

Т6-Сверло спиральное из быстрорежущей стали специальное Ø 5,2 ОСТ 2 И21–1 – 76 [2, с. 137 табл. 40].

Т7-Метчик специальный М6×0,8 ТУ 857–2680–1958.

На операции 015 принимаем следующие режущие инструменты.

Т1-Концевая фреза с коническим хвостовиком Ø 40 по ГОСТ 17026 [2, с. 174 табл. 66].

Т2 – Резец специальный РКС 33.

Т3 – Резец специальный РКС 33.

Т4 – Резец специальный РКС 33.

Т5 – Резец специальный РКС 33.

Т6-Шпоночная фреза Ø 32 ГОСТ 9140 – 78 [2, с. 177 табл. 73].

Т7 – Концевая фреза с коническим хвостовиком Ø 40 по ГОСТ 17026 [2, с. 174 табл. 66].

Т8 – Резец специальный РКС 33.

Т9 – Резец специальный РКС 33.

Т10-Сверло спиральное из быстрорежущей стали специальное Ø 5,2 ОСТ 2 И21–1 – 76 [2, с. 137 табл. 40].

Т11-Метчик специальный М6×0,8 ТУ 857–2680–1958.

Т12-Сверло спиральное из быстрорежущей стали специальное Ø 4,2 ОСТ 2 И21–1 – 76 [2, с. 137 табл. 40].

Т13-Метчик специальный М5×0,8 ТУ 857–2680–1958.

Т14 – Концевая фреза с коническим хвостовиком Ø 40 по ГОСТ 17026 [2, с. 174 табл. 66].

Т15 – Резец специальный РКС 33.

5.4 Расчет режимов резания

Расчет режимов резания для всех переходов выполняется по [2].

– Фрезерование поверхностей на 2 переходе 010 операции.

Глубина резания t = 1,4 мм.

Подача SZ
= 0,5 мм/зуб.

Скорость резания рассчитывается по формуле:

(6.1)

где Cv
,
q,
m,
x,
y,
u,
p
– коэффициент и показатели степени.

В
=34 мм– ширина фрезерования; Z
=14–
количество зубьев фрезы;

Kv
– поправочный коэффициент

(6.2)

где Knv
=1– поправочный коэффициент, учитывающий состояниеповерхности заготовки.

Kм
v
=0,8– коэффициент, учитывающий влияние физико-механических свойств обрабатываемого материала.

Kuv
=1– коэффициент, учитывающий влияние инструментальногоматериала.

Kv
= 0,8 × 1 × 1 = 0,8

С
v
= 155; q
= 0,25; x
= 0,1; y
= 0,4; u
= 0,15; p
= 0,1; m
= 0, 2

,

Число оборотов шпинделя:

Мощность резания: (6.3)

(6.4)

где CP
= 82,5; x
= 0,95; y
= 0,8; u
= 1,1; q
= 1,1; w
= 0 – показатели и коэффициент, зависящие от условий обработки;

Крутящий момент на шпинделе: (6.5)

,

– Сверление отверстий под заход врезы на 4 переходе 010 операции.

Глубина резания: t = 4 мм.

Подача: So
= 0,27 мм/об.

Скорость резания определяется по формуле:

(6.6)

где Cv
,
q
, m
, y
– коэффициент и показатель степени.

Cv
= 36,3; q = 0,25; m = 0,125; y = 0,55; T
= 35;

(6.7)

где Kmv
= 0,8; Kuv
= 1; Klv
= 1;

Kv
= 0,8×1×1 = 0,8

Определим осевую силу и крутящий момент:

(6.8)

Ср
= 9,8; q = 1,0; y = 0,7;

См
= 0,005; q=2; y = 0,8; Кр
= Кмр
= 1;

Ро
= 10 × 9,8 × 81,0
× 0,270,7.
1= 314 Н

Мкр
= 10 × 0,005 × 82
× 0,270,8
× 1= 1,123 Н×м

Мощность резания:

(6.9)

где

.

– Нарезание резьбы М 6´0,8 на 8 переходе 010 операции.

Подача равна шагу резьбы: S = 0,8 мм/об.

Скорость резания при нарезании резьбы метчиками:

(6.10)

где С
V
= 20; m
= 0,9; y
= 0,5; q = 1,2; Т = 90 мин;

(6.11)

KMV
= 0,5; KUV
= 1,0; KТ
V
= 1

Число оборотов:

Тангенциальная составляющая силы резания (крутящий момент):

(6.12)

где P
– шаг резьбы, мм; CM
= 0,0022; y
= 1,5; q
= 1,8; KP
= 1,5

MKP
= 0,0022
× 10
× 61,8
× 0,81,5
× 1,5 = 0,6 Н
×м

Мощность резания при нарезании резьбы метчиками:

(6.13)

– Растачивание поверхности на 3 переходе 015 операции.

Глубина резания: t1
= 1,4 мм.

Подача S1
= 0,6 мм/об.

Kv
= 0,8 × 1 × 1 = 0,8

С
v
=328; x
=0,12; y
=0,5; m
=0, 28; Т = 60 мин;

Число оборотов шпинделя:

Составляющая силы резания PZ
:

где Кр
= Кмр
.
Кφр
.
Кγр
.
Кλр
.
Кrр

CP
=40; x
=1; y
=0,75; n
=0; Кмр
=1; Кφр
=0,89; Кγр
=1,1; Кλр
=1; Кrр
=1;

Кр
= 1.
0,89.
1,1.
1.
1 = 0,979

Мощность резания:

Режимы резания на остальные операции рассчитываются аналогично. Результаты сведем в таблицу 6.1

Таблица 6.1. Режимы резания

№ операции	№ перехода	t, мм	SM , мм/мин	v, м/мин	n, об/мин	Pz, Н	MКР , Н. м	N, кВт
010	2 3 4 5 6 7 8	1,4 0,9 4 10,2 0,6 2,6 0,4	2520 2388 688 118 3642 1025 72	71 108 64 74 122 62 1,67	359 1075 2548 294 1214 3797 89	497 922 314 201 650 204 -	134 148 - 8 104 0,47 0,6	0,58 1,63 0,293 0,24 1,3 0,18 0,055
015	2 3 4 5 6 7 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19	1,65 1,4 1,2 0,3 0,6 7 1,2 0,5 1 0,9 2,6 0,4 2,1 0,4 0,45 0,175 0,6	2406 286 256 402 360 20 2676 382 290 290 1025 71 1208 68 3511 484 354	102 103 91 81 99 51 112 91 97 98 62 1,67 59 1,34 147 93 89	802 477 320 287 450 508 892 477 484 483 3797 89 4474 85 1463 484 443	582 374 398 151 199 291 454 166 267 240 204 - 164 - 171 69 199	116 - - - - 47 91 - - - 0,47 0,6 0,31 0,43 27,4 - -	0,97 0,63 0,59 0,2 0,32 0,24 0,83 0,25 0,42 0,38 0,18 0,055 0,14 0,04 0,4 0,1 0,29

5.5 Расчет норм времени

Время выполнения технологической операции в серийном производстве оценивается штучно-калькуляционным временем, определяемым по формуле

, (6.14)

где Тп.з.
– подготовительно-заключительное время, мин;

n – размер партии для запуска, n = 57 шт. в месяц;

Тшт.
– штучное время обработки, мин:

, (6.15)

где ТО
– основное время обработки, мин;

ТВС
– вспомогательное время, мин;

ТТО
– время технического обслуживания станка, мин;

ТОТ
– время на отдых и личные надобности, мин;

Расчет составляющих штучного времени по переходам представлен в таблице 6.2.

Таблица 6.2. Расчет норм времени 010 и 015 операций

№ перехода		Длина рабочего хода Lр..		Подача SМ, мм/мин		мин.		Времяна установку заг	Длина Х.Х., Lх.х. , мм			ТВС. , мин	ТОП = ТО +ТВС
010 операция
1	0,15
2	515		2520		0,2		182.2	0,026		0,226
3	286		2388		0,12		662	0,09		0,21

Основное время на 010 операции ;

Вспомогательное время на 010 операции

Оперативное время на 010 операции

Время технического обслуживания и отдыха 6% от ТОП
[1
, с. 214, табл. 6.1]
:

Штучное время на 010 операции:

Подготовительно-заключительное время на 010 операции: ТПЗ
=12 мин
.

Штучно-калькуляционное время:

.

Основное время на 0150 операции ;

Вспомогательное время на 015 операции

Оперативное время на 015 операции

Время технического обслуживания и отдыха 6% от ТОП
[1
, с. 214, табл. 6.1]
:

Штучное время на 015 операции:

Подготовительно-заключительное время на 015 операции: ТПЗ
=12 мин
.

Штучно-калькуляционное время:

.

6. Расчет и проектирование станочного приспособления. расчет режущего инструмента

6.1 Расчет и проектирование станочного приспособления

Фрезеровать поверхность 13 корпуса выключателя, выдерживая размер мм.

Рисунок 7.1 Операционный эскиз

Вид и материал заготовки – отливка из алюминия АЛ 9–1, НВ75. Режущий инструмент – фреза концевая с коническим хвостовиком ГОСТ 17026 – 71. Диаметр фрезы – Ø 32 мм, число зубьев – 6. Режимы резания: глубина резания t = 2 мм, подача на зуб Sz
= 0.5 мм/зуб, стойкость инструмента Т=120 мин; скорость резания 80 м/мин, частота вращения шпинделя n = 796 об/мин. Составляющая сила резания Рz
= 641 Н. Станок – обрабатывающий центр МАНО МС-50, мощность электродвигателя N = 15 кВт, частота вращения шпинделя 20 – 8000, подача стола Sм
= 1 – 6000 мм/мин. Тип приспособления – стационарное неразборное станочное приспособление.

В процессе обработки заготовки на нее воздействует система сил. С одной стороны действует сила резания, с другой – препятствующая ей сила зажима.

Суммарный крутящий момент от касательной составляющей силы резания, стремящейся провернуть заготовку равен:

Повороту заготовки препятствует момент силы зажима, определяемый следующим образом:

Из равенства Мр’ и Mз’ определяем необходимое усилие зажима.

Рz
= 641 H;

К=Ко
·К1
·К2
·К3
·К4
·К5
·К6
,

где k0
– гарантированный коэффициент запаса k0
= 1,5;

k1
– коэффициент, учитывающий увеличение сил резания из-за случайных неровностей на обрабатываемых поверхностях заготовки k1
= 1;

k2
– коэффициент, учитывающий увеличение сил резания вследствие затупления режущего инструмента: при фрезеровании плоскости k2
=
1,6;

k3
– коэффициент, учитывающий увеличение сил резания при прерывистом точении k3
= 1;

k4
– коэффициент, характеризующий постоянство силы, развиваемой зажимным механизмом: для механизированного привода k4
=1;

k5
– коэффициент, учитывающий эргономику немеханизированного зажимного механизма: для механизированного привода k5
=1;

k6
– коэффициент, учитывающий наличие опрокидывающих моментов при установке на опоры k6
=
1.

К = 1,5·1·1,6·1·1·1 = 2,4;

f = 0.4;

l1
= 80 мм;

d1
= 59 мм.

Н.

Схема закрепления заготовки, включающая схему установки заготовки, разработанную на основе теоретической схемы базирования представлена на рисунке 7.2.

Рисунок 7.2. Схема закрепления заготовки

Усилие Q, создаваемое гидроцилиндров равно усилию зажима W.

Для создания исходного усилия Q используется силовой привод. В качестве приводов наибольшее применение получили пневматические и гидравлические вращающиеся цилиндры. Диаметр поршня гидроцилиндра определяется по формуле:

где Р – избыточное давление масла. Р=(1; 2,5; 5;) МПа.

мм

Принимаем D = 55 мм.

Ход поршня цилиндра рассчитывается по формуле:

+10…15 мм,

где Sw
– свободный ход штока. Sw
=10 мм

+10=20 мм.

Погрешность установки определяется по формуле:

где εδ
– погрешность базирования, равная нулю, так как измерительная база используется в качестве технологической.

εз
– погрешность закрепления – это смещение измерительной базы под действием сил зажима. εз
=0

εпр
– погрешность элементов приспособления.

ωА1 = 0,021;

ωА2 = 0,01;

ωА3 = 0,007;

ωА4 = 0,028;

ωА5 = 0,016;

Погрешность ωАΔ рассчитаем по формуле: ωАΔ = tΔ
·,

мм.

ωАΔ = εпр
;

εy
= ωАΔ;

Z=0.07;

εy
<
Z; 0,049<0,07. Условие выполняется.

Приспособление предназначено для базирования и закрепления корпуса выключателя при фрезеровании поверхностей на операции 010 на обрабатывающем центре МАНО МС-50.

Приспособление состоит из плиты 5, которая с помощью штыря 7 базируется на столе обрабатывающего центра. На плиту при помощи винтов 16 крепится кронштейн 1. Также на плиту 5 крепятся опоры 6 при помощи болтов 15. Заготовка базируется по установочным элементам 10, 11 и 19, выполняющими роль установочной и двойной опорной базы и поджимается к ним шайбой 21 с помощью гидроцилиндра. Для уменьшения деформации заготовки в приспособлении применены подводные опоры в виде винтов 17 с пятами 20, установленными в опорах 6 и регулируемой опорой 9, размещенной в плите 5.

6.2 Расчет и проектирование режущего инструмента

Таблица 7.1. Расчет протяжки

№	Определяемая величина	Расчетная формула	Результат
Исходные данные
Наружный диаметр DН	-	64+0,3
Внутренний диаметр dВ	-	61,15+0,15
Ширина паза bш	-	8.5+0.15
Фаска f	-	0,8
Число пазов nz	-	2
Длина обрабатываемого отверстия L	-	37,7±0,31
Обрабатываемый материал	-	АЛ9–1
Твердость НВ	-	75
Станок	-	7Б56
Тяговая сила, кН	-	200
Наибольшая длина хода салазок	-	1600
1	Расстояние до первого зуба L1	L1 = 280+L	317,7
2	Припуск под протягивание А,	-	0
3	Диаметр отверстия до протягивания Dn, мм	-	61,15
4	Диаметр хвостовика d1 , мм	-	56
5	Площадь хвостовика Fх , мм2	-	1385,4
6	Шаг режущих зубьев tр , мм		9,21
7	Принятый шаг, мм	-	10
8	Наибольшее число зубьев находящихся в зацеплении		5

Чертеж протяжки представлен на листе 06.М.15.64.51 графической части.

7. Расчет и проектирование контрольного приспособления

Контрольное приспособление, представленное на листе графической части, предназначено для контроля симметричности стенок пазов 25.

Данное контрольное приспособление состоит из плиты 13, которая устанавливается на стол с помощью вкрученных в нее ножек 11. На плиту при помощи болтов 18 крепится кронштейн 1. Также на плиту 13 в Т-образный паз устанавливается задняя бабка 10. Для перемещения задней бабки на плиту 13 винтами 20 крепится уголок 3. Для точного базирования и закрепления детали в используется мембранный патрон 2. Шток мембранного патрона вкручивается в шток гидроцилиндра.

Приспособление работает следующим образом. Задняя бабка отводится в крайнее правое положение вращая винт, расположенный на уголке 3. Деталь устанавливается в патроне 2 и зажимается гидроцилиндром. При перемещении задней бабки влево, наконечник 12 перемещается по контролируемому пазу. По показания индикатора 25 регистрируем отклонение стенок пазов детали.

8. Научные исследования по совершенствованию обработки алюминиевых сплавов

8.1 Описание ситуации

Повышение производительности при обработке алюминия является важной задачей в современном машиностроении. Она может быть разрешена различными методами, такими как оптимизация режимов резания, применение высокопроизводительного оборудования, быстропереналаживаемой оснастки, применение инструмента высокой стойкости и другими. Наряду с повышением производительности необходимо повысить точность обработки и качество поверхностей детали операций растачивания, фрезерования, сверления и т.д.

В настоящее время все большее внимание в мире уделяется проблеме повышения скоростей резания как одной из составляющих производительности труда, улучшения качества обработанных поверхностей, экономии материальных и трудовых ресурсов. Высокоскоростное резание является перспективным направлением повышения эффективности механической обработки и важным экономическим рычагом снижения ее себестоимости. При высоких скоростях резания возможно, в некоторых случаях, исключить промежуточные операции, например, получистовое шлифование, а в отдельных случаях – и финишные операции.

Таким образом, высокоскоростное резание является быстро развивающимся технологическим процессом с большими потенциальными возможностями для современной металлообработки. Актуальность его применения в современных условиях постоянно повышается, что связано с высоким уровнем автоматизации производственных процессов, изменивших структуру временных затрат на изготовление деталей и предопределивших необходимость сокращения основного времени на их обработку.

8.2 Анализ ситуации

Потенциальные возможности высокоскоростной обработки обусловлены следующими ее особенностями: большим удельным съемом материала в единицу времени; высоким качеством обработки материала; уменьшение силы резания; уменьшением образования заусенцев; уменьшение

м нарушения целостности верхних слоем материала. В месте с тем высокоскоростной обработке присущ ряд существенных недостатков. Наиболее важными из них можно считать: необходимость повышения мощности приводов, разработки и изготовления опор вращающихся и перемещающихся узлов, тщательной балансировки вращающихся узлов, создание новых инструментальных материалов, высокие температуры, возникающие в зоне резания, недостаточная теплостойкость применяемых режущих инструментов и т.д.

8.3 Разработка обобщенного технического решения

Реализация технологии высокоскоростного резания предполагает решение многочисленных технологических задач. В наибольшей степени это касается режущих инструментов, так как уровень применяемых скоростей резания в современной металлообработке ограничивается свойствами инструментальных материалов и определяется способностью режущих инструментов противостоять изнашиванию и разрушению при повышенных температурах.

В Московском комбинате твердых сплавов в настоящее время разработан новый ассортимент сменных многогранных пластин с четырехслойным износостойким покрытием. Покрытия МТ и МА толщиной h = 8–10 мкм предназначены для токарной обработки. Составы покрытий представлены на листе графической части.

Среди материалов, не требующих покрытий, наиболее близок к идеальному материалу поликристаллический алмаз. Являясь одним из наиболее твердых материалов, он в тоже время благодаря ультрамелкозернистой структуре обладает достаточной вязкостью и по этому пригоден для обработки (со скоростью v = 300 – 600 м/мин) цветных металлов и сплавов, а также композитов. При аналогичной твердости КНБ (кубический нитрид бора) более хрупок и в большей степени подходит для «сухой обработки» материалов твердостью выше 50 HRC (при содержании в инструменте до 60% КНБ) и чугунов в широком интервале скоростей (300 – 800 м/мин) с небольшими припусками и подачами. Расширение эффективной области высокоскоростной обработки достигается использованием керамических инструментов нового поколения из нитридной, армированной или слоисто-градиентной керамики. Нитридно-кремниевая керамика, которая тверже твердого сплава, обладает большей хрупкостью и поэтому используется только для обработки чугунов и алюминия с v = 500 – 1000 м/мин.

Положительный опыт внедрения и эксплуатации керамических режущих инструментов нового поколения при высокоскоростной обработке деталей из разных материалов показывает высокую технико-экономическую эффективность этих операций. Однако даже керамические инструменты, изготовленные по современным технологиям и прошедшие системный контроль качества, оказываются недостаточно надежными для высокоскоростной обработки. В условиях термомеханических нагрузок и неблагоприятного воздействия отдельных факторов высокоскоростной обработки существует высокая вероятность непрогнозируемого выхода керамических инструментов из работоспособного состояния. Это связано с тем, что износ и разрушение высокоплотных керамических материалов имеет достаточно сложный характер и зависит от температурного режима эксплуатации. Критический градиент термических напряжений в непосредственной близости от режущей кромки инструмента приводит к сколам керамического материала на контактных площадках режущих инструментов и последующему разрушению режущего инструмента.

Армирование нитридно-кремниевой керамики нитевидными кристаллами карбида кремния способствует повышению ее предела прочности при изгибе σи
до 900 МПа и коэффициента К1с
интенсивности напряжений в вершине трещины до 10 МПа.
м1/2
. Улучшение свойств композиционного материала происходит за счет суммирования положительных свойств матрицы и уникальных параметров нитевидных кристаллов, которые являются барьером при распространении трещин в керамических материалах.

Композиционную керамику инструментального назначения разрабатывали на основе системы Si3
N4
– Y2
O3
– Al2
O3
(условное обозначение РКС 11). В процессе исследования выведена оптимизированная система Si3
N4
– Y2
O3
– Al2
O3
– SiCн.к.
(условное обозначение РКС 33). Инструмент с многогранной неперетачиваемой пластиной из керамики состава Si3
N4
– Y2
O3
– Al2
O3
– SiCн.к.
в максимальной степени удовлетворяют требованиям высокоскоростного резания. Структуру керамики Si3
N4
– Y2
O3
– Al2
O3
– SiCн.к.
формируют зерна нитрида кремния размером 0,5 – 2 мкм и межзеренная фаза из активаторов спекания и нитевидных кристаллов карбида кремния, не имеющих определенной пространственной ориентации в матрице.

Установлено значительное влияние количества вводимых нитевидных кристаллов на прочность, трещиностойкость, термостойкость и эксплуатационные показатели инструментов из армированной нитридно-кремниевой керамики, результаты которой представлены на листе 06.М.15.64.80. Из графика следует, что максимальное увеличение стойкости инструментов обеспечивает введение в керамическую матрицу SiСн.к
в количестве 10–15%. Увеличение их содержания в нитридно-кремниевой матрице свыше 15% приводит к снижению стойкости режущих инструментов. Работоспособность инструментов из композиционной керамики, в которой содержится 25% SiСн.к
, является неудовлетворительной, так как стойкость этих инструментов ниже стойкости инструментов из матричной керамики.

Максимальные значения прочности, трещиностойкости и термостойкости также имеет керамика, в состав которой 10–15% SiСн.к
. Важной особенностью разработанной композиционной керамики РКС33 является высокая прочность при температуре 1200°С, которая в результате армирования увеличивается до 600 МПа. Армированная керамика выдерживает максимальные термические нагрузки и не разрушается даже после 1200 термических циклов «нагрев – охлаждение», что превышает термостойкость матричной керамики на 30%.

Повышенные эксплуатационные характеристики режущих инструментов из армированной нитридно-кремниевой керамики РКС 33 обеспечивают его эффективное применение. Приведенные на листе графической части зависимости показывают удельный съем металла Q за период стойкости инструментов из РКС 33 и РКС 22 при точении алюминиевых сплавов. На всех режимах резания использование инструментов из РКС 33 обеспечивает значительное увеличение удельного съема металла.

Таблица 9.1

Параметр	Значение параметра для керамики
	РКС 11 Si3 N4 – Y2 O3 – Al2 O3	РКС 33 Si3 N4 – Y2 O3 – Al2 O3 – SiCн . к .
Плотность, г/см3 Пористость, % Твердость HRC Предел прочности при изгибе (20 °С/1200 °С), МПа Коэффициент К1с , МПа.м1/2 Число циклов «нагрев до 1200 °С – охлаждение 400 °С» до разрушения образцов	3.18 – 3.22 0.6 – 0.9 92 720/480 6.4 – 7.2 926	3.2 0.5 – 1.2 92 880/600 8.3 – 9.3 1220

Исследование эксплуатационных показателей режущих инструментов из РКС 33 при точении алюминиевых сплавов в широком диапазоне режимов резания показали их высокую эффективность. Влияние скорости резания на стойкость режущих инструментов из ВК6, РКС22, РКС 33 при обработке алюминиевых сплавов представлено на листе графической части.

Результаты исследования влияния подачи при точении на стойкость керамических инструментов показали, что наибольшую стойкость на малых подачах имеют режущие инструменты из ВОК 71, но с увеличением подачи стойкость ВОК 71 снижается, а лучшие результаты обеспечивают режущие инструменты из РКС 33. Влияние подачи на стойкость керамических режущих инструментов из ВОК 71, РКС22 и РКС 33 при растачивании представлено на листе графической части.

Другой проблемой, решаемой технологами и конструкторами является разработка высокоскоростного оборудования и оснастки.

Повышение производительности станков с ЧПУ связано с увеличением скоростей подач рабочих органов станка. Это может быть реализовано за счет применения современных более динамичных приводов станка, разработки новых несущих систем станков с улучшенными динамическими характеристиками, а также систем управления. Приводы подач большинства современных станков отечественного и иностранного производства, как правило, обладают возможностью реализовывать требуемые скорости подач и достаточно высокие ускорения при разгоне – торможении. Кроме того, многие современные станки обеспечивают большую часть требуемых частот вращения шпинделя. Системы же управления станков часто ограничивают производительность работы станка. Даже в современных системах ЧПУ последних моделей применяемый метод управления движением не позволяет достичь заданной технологом скорости подач.

Причиной этого является принцип движения с разгоном – торможением от нуля до нуля скорости в каждом кадре управляющей программы. В соответствии с этим принципом каждый кадр управляющей программы выполняется автономно от других кадров.

В таблице 2 приведены некоторые результаты сравнительных расчетов теоретического времени обработки и реального с учетом разгона – торможения в каждом кадре для случая движения по прямолинейному участку траектории, состоящему из множества кадров равной длины.

Как видно из таблицы 9.2 реальное время может быть в несколько раз больше определенного по режиму резания и зависит от соотношения величин подачи, ускорения и длин кадра. Это объясняется тем, что эпюра скоростей подач представляет собой треугольник и реальная подача не достигает величины, заданной технологом.

Таблица 9.2

Скорость подачи, мм/мин	Ускорение, м/с2	Длина кадра, мм	Суммарный путь обработки, м	Теоретическое время, мин	Реальное время, мин
400	0,025 0,5 0,5 1	0,2	200,4	501 501 501 501	2987,4 2112,4 835 668
400	0,05	1 5	200,4	501 501	1169 634,6
100 150 200 Более 200	0,05	0,2	200,4	2004 1336 1002 Менее 1002	2839 2588,5 2112,4 2112,4

Задачей повышения производительности связана с задачей уменьшения или полного исключения разгонов и торможений в процессе движения, обеспечивающий сокращение времени обработки. Это может быть осуществлено: – применением специальных способов управления движением, позволяющим на трехмерной траектории, состоящей из непрерывной последовательности кадров, которую желательно выполнять на заданной скорости подачи, управлять скоростью движения узлов без разгона от нуля до нуля; – повышение самой величины допустимого ускорения системы, что приведет к уменьшению времени разгона – торможения.

При высокоскоростном фрезеровании необходимо учитывать стратегию обработки. Это резание только в одном направлении: попутное фрезерование при черновой и получистовой обработок и встречное для чистовых операций. При попутном фрезеровании выделяется меньше теплоты, меньше ударные нагрузки на режущие кромки инструмента и, как следствие, наибольшая продолжительность работы инструмента и меньший расход ресурса шпиндельного узла станка. При встречном фрезеровании за счет уменьшения изгиба режущего инструмента повышается геометрическая точность. При высокоскоростном фрезеровании рекомендуется траектория движения инструмента по эквидистанте или трохоидальную обработку.

При высокоскоростной обработке температурный фактор является лимитирующим при выборе параметров резания и материала режущего инструмента. Верхний предел скорости резания ограничен в основном такими значениями температуры резания, при которых инструментальные материалы еще могут сравнительно успешно работать.

8.4 Поиск информации

Таблица 9.3

Название статьи, автор	Библиографические данные	Краткое содержание	Примечания
Оснастка для станков с ЧПУ/ Кузнецов Ю.И., Маслов А.Р., Байков А.Н.	Москва: Машиностроение, 1990 г. – 507 с.	Приведены сведения о прогрессивной технологической оснастке: станочных приспособлениях, режущем и вспомогательном инструменте, устройствах для контроля, настройки и автоматической смены инструментов для станков с ЧПУ.	Рассмотрены конструкции зажимных устройств для высокоскоростных станков с ЧПУ.

8.5 Выбор конкретного технического решения

В качестве базового варианта для создания, будущего технического решения позволяющего повысить производительность обработки принимаем совершенствование инструмента с материалом режущей части из нитридно-кремниевой керамики, армированной нитевидными кристаллами карбида кремния. Кроме того для достижения высоких скоростей обработки необходимо использовать оборудование с приводами большой мощности, шпиндельными узлами на воздушных керамических подшипниках скольжения с нагнетателем воздуха, сбалансированными движущимися частями, направляющими из металлокерамики. Для более высокой скорости обработки необходимо повысить величину допустимого ускорения системы, для уменьшения времени разгона – торможения. Также на черновых операциях фрезерования необходимо вести обработку попутно, а при чистовом фрезеровании – встречно. Данный выбор обоснован тем, что по сравнению с другими способами повышения производительности режущий инструмент и оборудование обладают рядом преимуществ, описанных в пункте 3.

8.6 Формирование научных целей и задач

Целью данных исследований является изучение проблем высокоскоростной обработки. Задачи данного исследования состоят в том, чтобы после изучения интересующих нас факторов, влияющих на процесс высокоскоростной обработки, выбрать объективные методы, повышающие производительность обработки. Также необходимо выдвинуть предположение о наиболее вероятной степени влияния того или иного параметра исследуемого объекта на показатели его функционирования.

8.7 Формирование исходной научной гипотезы

Считаем что наиболее существенными факторами, оказывающими влияние на показатели функционирования объекта (производительность механической обработки), являются недостаточная стойкость режущего инструмента и малое сопротивление развитию трещин.

8.8 Выбор вида исследований

Вследствие отсутствия материальной базы и недостаточного объема практических знаний в данной области в качестве вида исследований выбираем литературные, основанные на создании, в соответствии с выбранной методикой и критериями (научно-субъективные знания), новых объективных знаний.

8.9 Подготовка исследований

В качестве источников информации используем научно-техническую литературу, посвященную высокоскоростным методам обработки. В данной литературе изложены теоретические основы высокоскоростного растачивания отверстий, приведены прогрессивные инструментальные материалы, обеспечивающие оптимальные характеристики процесса.

8.10 Данные о проведении исследований

В качестве исследований выбрали литературные исследования, основанные на теоретических данных. Для решения проблем, описанных в пункте 2, была использована литература, приведенная в пункте 4. В ней были найдены общие технические решения, позволяющие решить некоторые из этих проблем. Все известные технические решения описаны в пункте 3. Проведен их субъективный анализ, на основе которого выбрано одно комплексное техническое решение, которое в большей степени решает поставленную задачу – повышение производительности механической обработки.

8.11 Обработка результатов

Повышение производительности при растачивании, фрезеровании и сверлении является важной задачей в современном машиностроении. Эта задача решается с помощью применения высокоскоростной обработки. Наиболее важной проблемой при высокоскоростной обработке является выбор материала режущего инструмента. В результате проведенных литературных научных исследований предлагается применить инструмент с материалом режущей части из нитридно-кремниевой керамики, армированной нитевидными кристаллами карбида кремния. Кроме того для достижения высоких скоростей обработки необходимо использовать оборудование с приводами большой мощности, сбалансированными движущимися частями, направляющими из металлокерамики.

9. Патентные исследования

9.1 Обоснование необходимости проведения патентных исследований

Одним из путей совершенствования расточки отверстий является совершенствование режущего инструмента. На операции 015 применяется борштанга. Усовершенствовать борштангу можно путем использования прогрессивных технических решений, созданных в последнее время. Выявить прогрессивные технические решения, которые могут лечь в основу конструкции усовершенствованного инструмента можно в результате патентного исследования достигнутого уровня развития вида техники «Борштанги».

Таким образом, будем исследовать вид техники «Режущие инструменты», объект техники «Борштанги».

9.2 Описание объекта

Борштанга состоит из держателя инструмента, резцовой головки, с расположенным на ней режущей пластиной, посадочного отверстия, расположенного в державке, винта, фиксирующего резцовую головку.

Инструменту сообщают вращательное движение, а заготовке – поступательное перемещение параллельно оси вращения. В результате инструмент снимает с заготовки слой материала в виде стружки, которая сходит по передней поверхности режущей пластины, завиваясь в стружкозавивающей канавке в спираль.

Недостатками данной борштанги является низкая производительность, плохое качество обработанных поверхностей, большая шероховатость.

Целью исследования достигнутого уровня развития вида техники является повышение производительности расточной операции, улучшение качества поверхности путем использования прогрессивной конструкции расточной борштанги.

Исследование патентного уровня проводим в отношении ведущих стран. В области машиностроения ведущими странами являются Япония, Чехия, Германия, Швеция, Россия.

Борштанга характеризуется конструктивными признаками – перечнем элементов и их формой, материалом, взаимным расположением и взаимосвязью, соотношением размеров. Следовательно как объект изобретения борштанга представляет собой устройство.

Исследуемый объект – борштанга содержит следующие технические решения:

– борштанга, общая компоновка;

– резец-вставка, форма режущей части;

– материал режущей части;

– технологический процесс, положенный в основу работы борштанги – расточная операция;

– способ изготовления.

При исследовании достигнутого уровня развития вида техник с целью повышения производительности путем выбора наиболее прогрессивной конструкции борштанги будем исследовать общую компоновку борштанги.

а) Общая компоновка. Предварительное знакомство с патентной документацией показало, что в ведущих странах регулярно патентуются конструкции борштанг. Поэтому оставляем в перечне для исследования.

б) Форма режущей части известна и не подлежит дальнейшему исследованию.

в) Материал режущей части известен и не подлежит дальнейшему исследованию.

г) Технологический процесс, положенный в основу работы борштанги известен и не подлежит дальнейшему исследованию.

д) Способ изготовления борштанги известен и не подлежит дальнейшему исследованию.

Исследование будем проводить по следующей технической документации:

1. Официальный бюллетень «Открытия, изобретения»

2. Реферативный сборник ВНИИПИ «Изобретения стран мира»

3. РЖ ВИНИТИ раздел А14

4. Экспресс-информация ВИНИТИ «Режущи инструменты»

Журналы: «СТИН», «Вестник машиностроения», «Машиностроитель», «Изобретатель и рационализатор».

Задача данного этапа – определить перечень классификационных индексов ИТР, минимальные ретроспективность и широту поиска, а также перечень источников информации, обеспечивающие достаточную полноту и достоверность исследования достигнутого уровня развития вида техники, патентной чистоты объекта.

Классификация изобретений действующая в:

России – Международная классификация изобретений (МКИ), НКИ;

США – МКИ, НКИ;

Чехии – МКИ, НКИ;

Японии – МКИ, НКИ.

Для определения рубрики МКИ ИТР «Борштанги» определяем ключевое слово. По «Алфавитно-предметному указателю», т. 1, определяем для слова «Борштанги» предполагаемую рубрику В23В29/00.

По указателю МКИ уточняем рубрику МКИ:

В23В29/02 – борштанги.

При исследовании достигнутого уровня развития вида техники устанавливаем глубину поиска 20 лет, исходя из того, что наиболее прогрессивные технические решения были созданы в этот период.

При исследовании достигнутого уровня будем принимать во внимание все источники информации, указанные в таблице 10.1.

Объект – борштанга.

Вид исследования:

– исследование достигнутого уровня развития вида техники;

Цель патентного поиска – обеспечение достаточной полноты и достоверности исследования достигнутого уровня развития вида за счет тщательного отбора и исследования патентной документации.

Таблица 10.1

Предмет поиска (ИТР)	Страны поиска	Индексы МКИ (НКИ) и УДК	Глубина поиска, лет	Источники информации
1. Исследование патентного уровня развития вида техники.
Борштанга, общая компоновка	Россия Чехия Япония США	МКИ: В23В29/02 В23В29/12 В23В29/18 В23В29/034 В23В27/16 УДК 621.9.02	20 (1986–2006)	РЖ ВИНИТИ 14А «Резание материалов. Станки и инструменты». Реф. Сб. ВИНИИПИ «Изобретения стран мира» Книги в области обработки резанием, токарной обработки, режущего инструмента. Рекламные проспекты зарубежных фирм и отечественных предприятий.

Будем проводить предметный поиск, поскольку ИТР соответствует небольшому числу классификационных рубрик.

Просматриваем источники информации в соответствии с регламентом поиска.

В просмотренных источниках информации выбираем такие документы, по названиям которых можно предположить, что они имеют отношение к ИТР «Борштанга, общая компоновка». По этим документам знакомимся с рефератами, аннотациями, формулами изобретений, чертежами.

Сведения о технических решениях, имеющих отношение к ИТР, «Борштанга, общая компоновка» заносим в таблицу 10.2.

Изучаем сущность технических решений, занесенных в таблицу 10.2, по сведениям, содержащимся в графе 4, а также путем просмотра текстов патентных описаний, статей и т.п. Если из рассмотрения сущности технического решения видно, что оно решает принципиально иную задачу по сравнению с задачей повышения производительности и качества поверхности расточной операции путем использования прогрессивной конструкции расточной борштанги, которую решает ИТР, документ исключаем из дальнейшего рассмотрения. Если видно, что техническое решение решает ту же или близкую задачу, документ включаем в перечень для детального анализа. Запись об этом делаем в графе 6 таблицы 10.2.

Задача данного этапа – путем сопоставления признаков ИТР Борштанги и отобранных технических решений установить:

– какое из отобранных технических решений является наиболее прогрессивным;

– обладает ли объект патентной чистотой в отношении стран проверки.

В России, Японии и Чехии действует европейская система построения патентной формулы, по которой самостоятельное значение имеет только её первый пункт.

В США применяется американская система построения патентной формулы, по которой все пункты являются независимыми. Поэтому в патенте США №619564 будем рассматривать все пункты.

Выявляем существенные признаки ИТР борштанги и группируем их. Выявленные и сгруппированные признаки ИТР заносим в таблицу 10.3. Проверяем наличие каждого из признаков ИТР в каждом аналоге. Наличие признаков отмечаем в графах 3–9 знаком «+», отсутствие – знаком «–». Новые признаки аналогов заносим в графы 1, 2, а в графах 3–9 отмечаем их наличие или отсутствие у ИТР и аналогов «+» или «–».

Таблица 10.3. Существенные признаки ИТР Борштанга

№	Признаки технического решения	ИТР №62–122210	Аналоги
			№4741584/00–80	№845864/00–08	№4619364	а.с. 253876
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
а) Элементы
1	Держатель инструмента	+	+	+	+	+
2	Резцовая головка	+	+	+	+	+
3	Клин	-	-	-	-	+
4	Пружина	+	-	-	-	-
5	Штифт	+	-	-	+	-
6	Гайка	-	-	-	+	-
7	Втулка	+	-	+	-	-
б) Форма элементов
1	Резцедержатель имеет механизм автоматического отвода	+	-	-	-	-
2	В корпусе борштанги выполнен паз типа «Ласточкин хвост»	-	-	-	-	+
3	Втулка имеет концентричное отверстие	+	-	-	-	-
4	Втулка состоит из полимерных волокон	-	-	+	-	-
5	Плоская головка для закрепления на ней режущей пластины	+	+	+	+	+
6	Корпус борштанги прямоугольного сечения	-	-	-	-	+

В корпусе державки 2 с эксцентриситетом в 1,5 мм по отношению к оси присоединительного конуса выполнено центральное отверстие диаметром Ø18Н6. В это отверстие входит своим цилиндрическим хвостовиком поворотный резцедержатель 3 с механизмом автоматического отвода резца состоящим из шарика 4 и пружины 5. Соосно с отверстием, где установлен шарик в корпусе выполнено отверстие 6, диаметр которого меньше диаметра шарика на 0,2…0,4 мм.

В цилиндрический хвостовик резцедержателя 3 запрессован штифт 7. При чем диаметр отверстия выполнен большим (на 1…1,5 мм) чем диаметр штифта, что обеспечивает возможность поворота резцедержателя на небольшой угол.

Державка работает следующим образом. В процессе растачивания усилие резания Pz
на резце 9 поворачивает резцедержатель до упора пальца 7 в поверхность отверстия. В этом состоянии выполняется расточка отверстия. После прекращения подачи подпружиненный шарик 4 поворачивает резцедержатель в исходное положение и вновь западает в отверстие 6.

При повороте резцедержателя благодаря наличию эксцентриситета вершина резца отойдет от обработанной поверхности и при выводе державки из расточенного отверстия не будет оставлять винтовой риски.

а) Показатели, обеспечивающие достижение цели усовершенствования объекта – повышение производительности обработки за счет использования прогрессивной конструкции борштанги.

б) Показатели, косвенно содействующие достижению цели – повышение производительности за счет уменьшения износа.

в) Показатели, не влияющие на достижение цели, но усиливающие полезные свойства объекта – повышение точности и качества обрабатываемых отверстий.

г) Показатели, не влияющие на достижение цели, но ослабляющие вредные свойства объекта:

– шероховатость;

– стоимость.

Показатели положительного эффекта заносим в таблицу 10.4.

Таблица 10.4

Показатели положительного эффекта		ТР	Аналоги
		62–122210	4741584/ 00–80	485864/ 00–08	4619564		253876
1	2	3	4	5	6		7
1 2 3 4	а б в г	4 2 3 1	2 1 0 1	2 1 1 0	1 0 0 0		3 2 3 1
Сумма положительных эффектов		10	4	4		1		9

Оцениваем обеспечение каждого показателя положительного эффекта каждым аналогом в баллах от -4 до +4. Заносим оценки в графы таблицы 10.4. Суммируем оценки по каждому аналогу, заносим их в нижнюю строку таблицы 10.5. Видим, что наибольшую сумму баллов имеет борштанга патент Японии №62–122210, автора Хирахара Кодзи и др. В этом техническом решении в наибольшей степени обеспечивается повышение производительности обработки за счет прогрессивной конструкции борштанги. Следовательно данное техническое решение является наиболее прогрессивным.

Исследования достигнутого уровня развития вида техники «Борштанга» показало, что цель усовершенствования – повышение производительности обработки за счет прогрессивной конструкции борштанги в наибольшей степени обеспечивается в ТР «Режущий инструмент» по патенту Японии №62–122210. Кроме того данное ТР позволяет уменьшить шероховатость, улучшить качество и точность обработанной поверхности. Поэтому данное ТР используем в конструкции усовершенствованной борштанги.

10. Проектирование компоновки рабочего места

Рабочее место – это первичное звено производства, от качества работы которого зависят результаты деятельности всего завода. Поэтому необходимо уделять вынимание улучшению организации рабочих мест. Улучшение оснащенности, рациональная планировка, хорошо налаженное обслуживание рабочих мест и другие подобные мероприятия являются важными факторами повышения производительности труда и снижения утомляемости работающего.

Основной задачей проектирования организации рабочего места является создание такой конструкции организационной оснастки и такого расположения оборудования, заготовок, готовых деталей и оснастки, при которых отсутствуют лишние и нерациональные движения и приемы, максимально сокращаются расстояния перемещения рабочего.

На листе графической части изображена планировка рабочего места оператора. Инструментальная тумбочка расположена на расстоянии 2400 мм, справа от рабочего, а слева от него, на расстоянии 2700 мм, расположен приемный стол для тары с заготовками и деталями.

11. Экономическая эффективность проекта

Цель раздела – рассчитать технико-экономические показатели проектируемого технологического проекта, произвести сравнительный анализ с показателями базового варианта и определить экономический эффект от предложенных в проекте технических решений.

Таблица 11.1. Краткая характеристика сравниваемых вариантов

Базовый вариант	Проектируемый вариант
Для производства корпуса выключателя используются: 1 токарный (с ЧПУ), 1 протяжной и 1 фрезерный (с ЧПУ) станок. На 05-ой 10-ой, 15-ой, 20-ой, 25-ой, 30-ой, 35-ой, 40-ой, 45-ой операциях применяют инструмент из быстрорежущей стали. Тип производства – серийное. Условия труда – нормальные. Форма оплаты труда – повременно-премиальная.	Для производства корпуса выключателя используются: 1 многоцелевой станок, 1 протяжной станок. На 05-ой 10-ой, 15-ой, 20-ой, 25-ой, 30-ой, 35-ой, 40-ой, 45-ой операциях применяют инструмент из быстрорежущей стали. Тип производства – серийное. Условия труда – нормальные. Форма оплаты труда – повременно-премиальная.

Расчет будем вести только по изменяемым операциям технологического процесса, а именно 05-ой 10-ой, 15-ой, 20-ой, 25-ой, 30-ой, 35-ой, 40-ой, 45-ой.

Таблица 11.2. Исходные данные для экономического обоснования сравниваемых вариантов

№ п/п	Показатели	Условное обозначение	Значения показателей		Источники информации
			Базовый вариант	Проект
1	2	3	4	5	6
1	Годовая программа выпуска группы деталей, шт.	Пг	1200	1200	Задание
2	Норма штучного времени на операцию, мин.	Тшт 05 Тшт 10 Тшт 15 Тшт 20 Тшт 25 Тшт 30 Тшт 35 Тшт 40 Тшт 45	0,484 1,226 1,1 1,58 0,688 1,133 0,626 3,188 0,6	0,184 2,12 4,73 - - - - - -	Данные с предприятия
3	Машинное время, мин.	Т0 05 Т0 10 Т0 15 Т0 20 Т0 25 Т0 30 Т0 35 Т0 40 Т0 45	0,05 0,56 0,615 1,023 0,208 0,7 0,155 2,487 0,09	0,05 1,198 3,643 - - - - - -	-
4	Часовая тарифная ставка рабочего оператора, руб.	Сч	29,86	29,86	-
5	Часовая тарифная ставка наладчика, руб.	Счн	36,27	36,27	-
6	Коэффициент доплат до часового, дневного и месячного фондов	Кд	1,08	1,08	-
7	Коэффициент доплат за профмастерство	Кпф	1,2	1,2	-
8	Коэффициент доплат за условия труда	Ку	1,08	1,08	-
9	Коэффициент доплат за вечерние и ночные часы	Кн	1,2	1,2	-
10	Коэффициент премирования	Кпр	1,2	1,2	-
11	Коэффициент выполнения норм	Квн	1,1	1,1	-
12	Коэффициент отчисления соцстраху	Кс	0,26	0,26	-
13	Цена единицы оборудования, тыс. руб.	Цоб 05,25,35,45 Цоб 10,15,20,30,40	640 450	980	-
14	Коэффициент расходов на доставку и монтаж оборудования	Кмонт	0,1	0,1
15	Выручка от реализации изношенного оборудования, тыс. руб. (5% от стоимости)	Вр 0.5-45	-	54.5	-
16	Эффективный годовой фонд времени работы, час: Оборудования Рабочего	Фэ Фэр	4015 1731	4015 1731	-
17	Коэффициент затрат на текущий ремонт оборудования	Кр	0,3	0,3	-
18	Установленная мощность электродвигателей, кВт	Му 05,25,35,45 Му 10,15,20,30,40	10 10	15	-
19	Коэффициент одновременной работы электродвигателей	Код	1	1	-
20	Коэффициент загрузки электродвигателей по мощности	Км	0,7	0,7	-
21	Коэффициент потерь электроэнергии в сети завода	Кп	1,05	1,05	-
22	Коэффициент загрузки электродвигателей по времени	Кв	0,5	0,5	-
23	Тариф платы за электроэнергию, руб. /кВт	Цэ	1.35	1.35	-
24	Коэффициент полезного действия станка	Кпд	0,9	0,9	-
25	Цена единицы рабочего инструмента, руб.	Ци 05,25,35,45 Ци 10 Ци 15 Ци 20 Ци 30 Ци 40	19,8 568,8 66,6 39,6 44,82 607,2 52,2 39,06	316,8 568,8 784,8 39,6 66,6 59,4 44,82 13,5 19,8 607,2 13,5 52,2 39,06	-
26	Коэффициент транспортно заготовительных расходов на доставку инструмента	Ктр	1,02	1,02	-
27	Выручка от реализации изношенного инструмента, руб.	Ври 05,25,35,45 Ври 10 Ври 15 Ври 20 Ври 30 Ври 40	3.96 113,76 13,32 7,92 13,32 121,4 10,44 7,8	63,36 113,76 156,96 7,92 13,32 11,88 8,96 2,7 3,96 121 2,7 10,44 7,8	-
28	Коэффициент случайной убыли инструмента	Куб	1,1	1,1	-
29	Количество переточек до полного износа	Нпер 05,25,35,45 Нпер 10 Нпер 15 Нпер 20 Нпер 30 Нпер 40	11 30 24 62 7 24 62 7	22 30 30 62 24 62 7 11 11 24 11 62 7	-
30	Стоимость одной переточки, руб.	Спер 05,25,35,45 Спер 10 Спер 15 Спер 20 Спер 30 Спер 40	26.8 60.8 16.8 57,6 52,8 16.8 57.6 52,8	52.8 60.8 60.8 57.6 16.8 57.6 52.8 26.8 16 16.8 26.8 57.6 52.8	-
31	Стойкость инструмента между правками, час.	Ти 05 Ти 10 Ти 15 Ти 20 Ти 25 Ти 30 Ти 35 Ти 40 Ти 45	1.5 2 5 0.5 0,5 1.5 5 1.5 0.5 0,5 1.5	2 2 2 0.5 5 0.5 1 1.5 1.5 5 1.5 0.5 1	-
32	Цена единицы приспособления, тыс. руб.	Цпр 05,25,35,45 Цпр 10,15,20,30,40	2970 6491	14631	-
33	Коэффициент учитывающий затраты на ремонт приспособления	Кр.пр.	1,5	1,5	-
34	Выручка от реализации изношенного приспособления, руб.	Вр.пр. 05,25,35,45 Вр.п. 1 0,15,20,30,40	594 1298	2926	-
35	Количество приспособлений необходимое для производства годовой программы группы деталей	Нпр	1	1	-
36	Физический срок службы приспособления, лет	Тпр	5	5	-
37	Расходы на СОЖ, руб./год	Нсм	300	300	-
38	Удельный расход воды для охлаждения на один час работы станка, м3 /час	Ув	0,6	0,6	-
39	Тариф платы за 1м3 воды.	Цв	1.2	1.2	-
40	Площадь занятая одним станком, м2	Руд 05,25,35,450 Руд 10,15,20,30,40	13 3	23	-
41	Коэффициент, учитывающий дополнительную площадь	Кд.пл.	3,5 4,5	2	-
42	Стоимость эксплуатации 1 м кв. площади здания в год, руб.	Цпл	4500	4500	-
43	Норма обслуживания станков одним наладчиком	Нобсл	10	10	-
44	Масса заготовки, кг	Мзаг	2,2	2,2	-
45	Вес отходов в стружку, кг	Мотх	0.4	0.4	-
46	Цена 1 кг материала, руб.	Цмат	205.22	205.22	-
47	Цена 1 кг отходов, руб.	Цотх	0.41	0.41	-
48	Коэффициент транспортно-заготовительных расходов	Ктз	1,01	1,01	-
49	Стоимость комплекта аппаратуры для записи программ и затраты на разработку одной программы, руб.	Зуп 05,25,35,45 Зуп 10,15,20,30,40	5000 15000	15000	-
50	Период выпуска деталей данного наименования, год	Тпер	3	3	-
51	Величина запуска деталей, шт.	Нзап	63	40	-
52	Межоперационное время на передачу партии деталей, час	Тмо	0,5	0,5	-
53	Удельный расход воздуха за 1 час работы установки, приспособления	Усж	0,15	0,15	-
54	Коэффициент, учитывающий потребности с восстановлением перфоленты		0,06	0,06
55	Тариф платы за м3 сжатого воздуха	Цсж	0,15	0,15	-

Таблица 11.6. Калькуляция себестоимости обработки детали по вариантам техпроцесса, руб.

№	Статьи затрат	Затраты, руб.		Изменение
п/п		Вар.1	Вар.2
1	2	3	4	5
1	Материалы за вычетом отходов	455,83	455,83	0
2	Основная заработная плата рабочих – операторов и наладчиков	11,81	7,86	+4,05
3	Начисления на заработную плату	3,07	2,04	+1,03
4	Расходы на содержание и эксплуатацию оборудования	19,755	15,72	+4,035
Итого, технологическая себестоимость Стех .		490,465	481,45	+9,015
5	Общецеховые накладные расходы Рцех = Зпл.осн *Кцех , Кцех =2,15	25,39	16,899	+8,491
Итого, цеховая себестоимость Сцех = Стех + Рцех		515,855	498,349	+17,506
6	Общезаводские накладные расходы Рзав = Зпл.осн *Кзав , Кзав =2,5	29,525	19,65	+9,875
Итого, заводская себестоимость Сзав = Сцех + Рзав		545,38	517,999	+27,381
7	Внепроизводственные расходы Рвн = Сзав *Квн , Квн =0,05	27,269	25,9	+1,369
Всего, полная себестоимость Сполн = Сзав + Рвн		572,649	543,899	+28,75

Таблица 11.7. Расчет приведенных затрат и выбор оптимального варианта

№ п/п	Наименование показателей	Расчетные формулы и расчет	Значение показателей
			Базовый	Проектный
1	2	3	4	5
1	Приведенные затраты на единицу детали, руб.	Зпр.ед =Сполн +Ен *Куд Где Ен =0,33 Базовый вариант Зпр.ед =572,649+0,33*36=584,529 Проектный вариант Зпр.ед =543,899+0,33*92=574,259	584,529	574,259
2	Годовые приведенные затраты, тыс. руб.	Зпр.г =Зпр.ед *Пг Базовый вариант Зпр.г =584,529*1200=701,435 Проектный вариант Зпр.г =574,259*1200=689,111	701,435	689,111

Проведем расчет экономической эффективности проектируемого варианта техники.

Условно-годовая экономия от снижения себестоимости изделия составит:

Эу.г.
=Пр.ож.
=(Сполн.баз
-Сплон.пр.
)
*
Пг
(13.1.)

Пр.ож.
=Эу.г.
=
(572,649–543,899)*1200=34500 руб.

Налог на прибыль

Нприб.
=Эу.г.
*
Кнал
(13.2.)

где Кнал
– коэффициент налогообложения прибыли, Кнал
=0,24.

Нприб.
=34500*0,24=8280 руб.

Чистая прибыль составит

Пр.чист.
=Пр.ож.
-Нприб.
(13.3.)

Пр.чист.
=34500–8280=26220 руб.

Определим расчетный срок окупаемости инвестиций

Ток
= (13.4.)

Ток
==4,2 года = 5 лет

Расчетный срок окупаемости получился 5 лет.

Определим общую текущую стоимость доходов в течение принятого горизонта расчета:

(13.5)

где Е=5% – процентная ставка на капитал,

Добщ
= руб.

Интегральный экономический эффект (чистый дисконтированный доход) составит:

Эинт
=ЧДД= Добщ
-Кобщ
(13.6)

Эинт
=113061–110420= 2641 руб.

Таким образом, вложив в осуществление проекта 110,42 тыс. руб., через 5 лет предприятие получит прибыль в размере 2641 рублей.

Проект эффективен, поэтому определяем индекс доходности по формуле:

(13.7)

ИД==1,02

Таблица 13.8. Технико-экономические показатели эффективности проекта

№	Наименование показателей	Условное обозначение, единица измерения	Значение показателей
			Базовый	Проект.
Технические показатели
1	Количество оборудования	Ноб	2		1
2	Коэффициент загрузки	Кз	0,005		0,01
3	Длительность производственного цикла	Тцикла	0,76		0,355
Экономические показатели
1	Годовая программа выпуска		1200
2	Себестоимость единицы изделия		572,649	549,899
3	Капитальные вложения		43227	110420
4	Приведенные затраты на единицу изделия		584,529	574,259
5	Чистая ожидаемая прибыли		26220
6	Налог на прибыль		8280
7	Срок окупаемости инвестиций		5
8	Интегральный экономический эффект (чистый дисконтируемый доход)		2641
9	Доход на капитал, при вложении денег в банк		-
10	Индекс доходности		1,02

Проведенные расчеты показали, что спроектированный вариант техники и технологии является эффективным.

Заключение

В ходе работы над дипломным проектом был разработан технологический процесс изготовления корпуса выключателя промышленного робота. Было предложено применить новый инструмент – борштангу, разработанный и предложенный в ходе патентных исследований. Так же на основе проведенного научного исследования рассмотрены методы по совершенствованию обработки алюминиевых сплавов. Также было заменено оборудование на операциях 05, 10, 15, 20, 25, 30, 35, 40, 45 на один обрабатывающий центр МАНО МС-50.

Было проведено экономическое сравнение базового и проектного варианта, которое показало, что внедрение проектного варианта в производство даст чистую прибыль в размере 26220 рублей.

Литература

1. Горбацевич А.Ф., Шкред В.А. Курсовое проектирование по технологии машиностроения: [учебное пособие для машиностроительных специальных вузов]. – 4-е изд., перераб. И доп. – Мн.: Выш. Школа, 1983. – 256 с., ил.

2. Справочник технолога-машиностроителя. В двух томах. Изд. 4-е переработ. Том 1, 2. Под ред. канд. техн. наук А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова, М., «Машиностроение», 1983.

3. Станки с программным управлением и промышленные роботы. Учебник для машиностроительных вузов /С.Е. Локтева, – М.: Машиностроение, 1986. – 319 с.: ил.

4. Оснастка для станков с ЧПУ: Справочник/ Ю.И. Кузнецов, А.Р. Маслов, А.Н. Байков; – М.: Машиностроение, 1990.-510 с.: ил.

5. Охрана труда в машиностроении. Под ред. Е.Я. Юдина. Уч. Для вузов. М., «Машиностроение», 1976. – 335 с.

6. Обеспечение безопасных условий труда на производстве. Л.Н. Горина. Методическое пособие – Тольятти: ТолПИ 2000 г., 68 с.

7. ГОСТ 15.011–82. Система разработки и постановки продукции на производство. Порядок проведения патентных исследований. – М., Госстандарт СССР.

8. Официальный бюллетень «Открытия, изобретения»

9. Описания к авторским свидетельствам и патентам России по разделу В23В29/02

10. РЖ ВИНИТИ 14А «Резание металлов, станки и инструменты»

11. Реферативный сборник ВНИИПИ «Изобретения стран мира» В23

12. Труды всероссийской с международным участием научно-технической конференции «Теплофизические и технологические аспекты управления качеством в машиностроении» Тольятти: 2005 –430 с.

13. Журнал «СТИН» 1996–2002 г.

14. Журнал «Вестник машиностроения» 2004–2005 г.

15. Журнал «Машиностроитель» 1996 г.

16. Прочность и износостойкость режущего инструмента/ Т.Н. Лоладзе. Москва: Машиностроение, 1982 – 319 с.

17. Мурахтанова Н.М. Методическое указание к экономическому обоснованию курсовых и дипломных работ по совершенствованию технологических процессов механической обработки деталей (для студентов специальностей 1201, 1202) – Тольятти: ТолПи, 2000.

18. Ценник материалов на декабрь 2004.

19. Информационный перечень по ценам на инструмент, оснастку и оборудование на 08.07.2002.

20. Справочник конструктора-машиностроителя. В трех томах. Изд. 6-е переработ. Том 1, 2. Под ред. В.И. Анурьева М., «Машиностроение», 1982.

21. Размерный анализ технологических процессов изготовления деталей машин. Методическое пособие. А.В. Михайлов – Тольятти: ТолПИ, 2001 г. 34 с.

22. Проектирование заготовок. Методическое пособие. В.М. Боровков, А.С. Черемисин – Тольятти: ТГУ, 2002 г.

23. Техпроцесс обработки детали: А.В. Гордеев. Методическое пособие. – Тольятти: ТолПИ., 1992 г., 32 с.

24. Основы проектирования машиностроительных цехов. В.С. Мамаев, Е.Г. Осипов. М., Машиностроение, 1974 г. 290 с.