В
данном дипломном
проекте для
испытания
асинхронного
двигателя
применяется
автоматизированная
установка с
использованием
ЭВМ, блок-схема
которой, показана
на чертеже.
На
установке
автоматизированные
испытания
электродвигателя
проводятся
по следующей
программе:
измерение
сопротивления
обмоток; снятие
характеристики
короткого
замыкания,
механической
и рабочей
характеристики
холостого хода.
Испытуемый
двигатель
закрепляют
на нагрузочной
установке,
предназначенной
для совмещения
вала двигателя
с осью маховых
масс, создающих
динамическую
нагрузку. Вал
двигателя
соединяется
с валом датчика
частоты вращения.
Снятие
механических
и рабочих
характеристик
производят
в процессе
разгона электродвигателя.
При этом сопротивление
обмоток соответствует
установившейся
температуре,
полученной
при испытании
на нагревание.
Эта температура
достигается
автоматически
в режиме короткого
замыкания. Для
проведения
опыта холостого
хода электродвигатель
отсоединяют
от маховых
масс.
Электронно-вычислительная
машина в соответствии
с записанной
программой
осуществляет
управление
испытательным
процессом,
переводит
испытуемый
электродвигатель
в различные
испытательные
режимы, коммутирует
измерители,
принимает
информацию
от измерителей
электрических
и неэлектрических
величин, осуществляет
необходимые
вычисления
и выдает обработанную
информацию
на печать. Измеритель
электрических
величин посылает
через соответствующие
блоки ЭВМ мгновенные
значения измеряемых
величин через
равные промежутки
времени с большой
частотой. В ЭВМ
эти данные
обрабатываются
и выдаются на
печатающее
устройство
или графопостроитель.
Для построения
кривых используются
действующие
значения измеренных
электрических
величин.
Процесс
автоматизации
испытаний
проводится
в два этапа.
Цель первого
этапа - повышение
точности определения
характеристик
электродвигателей
и сокращение
малопроизводительного
труда. На этом
этапе проводят
испытания
электродвигателей
на нагревание
и определяют
сопротивления
обмоток при
постоянном
токе и в холодном
состоянии,
характеристики
холостого хода,
рабочие, короткого
замыкания и
механическую,
а также вероятность
безотказной
работы.
На
втором этапе
операции снятия
показаний
приборов заменены
обработкой
информации
на мини-ЭВМ.
Программы
испытаний
Для
асинхронных
двигателей
ГОСТ 183-74 предписывает
программу
приемочных
испытаний,
определяющую:
измерения
сопротивления
изоляции обмоток
по отношению
к корпусу машины
и между обмотками
и сопротивлений
обмоток при
постоянном
токе в практически
холодном состоянии;
определение
коэффициента
трансформации(для
двигателя с
фазным ротором);
испытания
изоляции обмоток
на электрическую
прочность
относительно
корпуса машины
и между обмотками
и на электрическую
прочность
межвитковой
изоляции обмоток
статора и фазного
ротора;
определение
тока и потерь
холостого
хода;
определение
тока и потерь
короткого
замыкания;
испытания
машины при
повышенной
частоте вращения
и на нагревание;
определение
КПД, коэффициента
мощности и
скольжения
;
испытание
на кратковременную
перегрузку
по току;
определение
максимального
вращающего
момента, минимального
вращающего
момента в процессе
пуска, начального
пускового
вращающего
момента и начального
пускового тока
(для двигателей
с короткозамкнутым
ротором);
измерения
вибраций и
уровня шума.
Определение
коэффициента
трансформации,
тока и потерь
холостого хода
и короткого
замыкания
Определение
коэффициента
трансформации.
Коэффициент
трансформации
находят, используя
измерения
линейных напряжений
на зажимах
обмоток статора
и на кольцах
неподвижного
ротора с разомкнутой
обмоткой. Для
низковольтных
электродвигателей
(с номинальным
напряжением
до 660 В включительно)
к обмотке статора
подводят номинальное
линейное напряжение.
Коэффициент
трансформации
определяют
как отношение
фазных напряжений
статора Uф1
и ротора Uф2:
kT=Uф1/Uф2.
2.
Определение
потерь холостого
хода.
Эти
испытания
производят
в режиме холостого
хода при установившемся
тепловом состоянии
частей электродвигателя.
Если невозможно
установить
установившееся
тепловое состояние
подшипников
непосредственным
измерением
их температуры,
то этого достигают
путем вращения
электродвигателей
без нагрузки
при номинальной
частоте вращения.
После окончания
обкатки добиваются
постоянства
потребляемой
мощности.
При
опыте холостого
хода измеряют
линейное напряжение
U0л
между
всеми фазами,
частоту сети,
линейный ток
I0л
статора в каждой
фазе и потребляемую
мощность.
Опыт
холостого хода
начинают с
напряжения,
равного 130 % от
номинального.
В процессе
опыта обычно
производят
9-11 измерений
при различных
значениях
линейного
напряжения.
Для правильного
определения
потерь в обмотке
статора при
опыте холостого
хода необходимо
непосредственно
после опыта
измерить
сопротивление
обмотки статора.
Коэффициент
мощности холостого
хода вычисляется
как :
cosj0=P0/(
U0лI0л
).
Результаты
опыта холостого
хода обычно
изображают
графически
- путем построения
зависимости
потерь
P0,
фазного тока
I0
и коэффициента
мощности
cosФ0
в функции напряжения.
При
опыте холостого
хода допускается
не более чем
2 % отклонение
частоты сети
от номинальной,
но результаты
измерений
следует пересчитать
на номинальную
частоту. Для
этого измеренные
напряжения
пересчитывают
пропорционально
первой степени
частоты, потери
в стали пропорционально
1,5 частоты и
механические
потери пропорционально
квадрату частоты.
При
приемо-сдаточных
испытаниях
измеряют ток
и потери холостого
хода лишь при
номинальном
значении напряжения.
Определение
тока и потерь
короткого
замыкания.
При
опыте короткого
замыкания на
статор подается
напряжение,
ротор затормаживается,
а в случае фазного
ротора обмотки
закорачиваются
накоротко на
кольцах. Напряжение,
подаваемое
на статор, должно
быть практически
симметрично
и номинальной
частоты.
В
процессе опыта
одновременно
измеряют подводимое
напряжение,
ток статора
(линейный ток
Ik
короткого
замыкания),
потребляемую
мощность
Pk
(kBт),
начальный
пусковой момент
(для электродвигателей
малой и средней
мощности), а
непосредственно
после опыта
определяют
сопротивление
r1k
обмотки статора
между выводами,
соответствующее
температуре
в конце опыта.
Начальный
пусковой момент
Mп=Mк
(Нм) измеряют
при опыте
динамометром
или весами на
конце рычага
(которым заторможен
ротор, закрепляемым
шпонкой на
свободном конце
вала двигателя,
или весами
балансирной
машины.
Для
электродвигателей
его определяют
расчетно по
измеренным
потерям Рk
короткого
замыкания
(численно равным
мощности,
потребляемой
при опыте):
Мк=0.9*9550Ркм2/nc,
Ркм2-потери
в обмотке ротора
при опыте короткого
замыкания, кВт;
0,9 - коэффициент,
ориентировочно
учитывающий
действие высших
гармоник.
Потери
(кВт) в обмотке
ротора при
опыте короткого
замыкания:
Pкм2=Рк-Ркм1-Рс
,
где
Ркм1-
потери в обмотке
статора при
опыте короткого
замыкания , кВт
; Рс-
потери в стали,
определяемые
из опыта холостого
хода, кВт.
Потери
в обмотке статора
при опыте короткого
замыкания:
Ркм1=Ik2
r1k/1000.
Для
получения
зависимостей
(необходимых
при приемочных
и других полных
испытаниях)
потребляемой
мощности Рк,
тока Ik,
коэффициента
мощности сosjк
и начального
пускового
момента Мк
от напряжения
Uk,
приложенного
к двигателю
в режиме короткого
замыкания,
проводят 5...7
отсчетов при
разных значениях
этого напряжения.
В
процессе
приемо-сдаточных
испытаний ток
и потери короткого
замыкания
измеряют при
одном значении
напряжения
короткого
замыкания:
Uk=UH/3,8
,
где
UH-
нормальное
напряжение
двигателя.
Во
время проведения
опыта короткого
замыкания
первый отсчет
рекомендуется
проводить при
следующих
значениях
напряжения
короткого
замыкания в
зависимости
от UH:
UH,В
... 127 220 380 440 500 660 3000 6000 10000
UK,В
... 33 58 100 115 130 173 800 1600 2640
Второй
отсчет - при
напряжении
(1-0,1) UH.
Требуемое
напряжение
Uk
подают
начиная с
минимального
значения. Во
избежание
чрезмерного
нагрева обмоток
токами короткого
замыкания
рекомендуется
отсчет по приборам
при каждом
значении подведенного
напряжения
производить
за время не
более 10с, а после
отсчета двигатель
сразу отключать.
По
данным опыта
короткого
замыкания
определяют
коэффициент
мощности:
cosjk
= Pk/(
Uk
Ik
).
Коэффициент
мощности можно
найти и по отношению
показаний двух
ваттметров
(а1/а2),
воспользовавшись
рис.7.1 Для этого
на оси ординат
откладывают
полученное
значение отношений
двух ваттметров
(а1 и а2 - деления
шкалы ваттметров)
с учетом знака
этого отношения
проводят для
этого значения
горизонтальную
прямую до пересечения
с линией cosj
(или sinj)
, сносят точку
пересечения
на ось абсцисс,
по шкале оси
абсцисс определяют
искомое значение
cosj
(или sinj).
Для
графического
изображения
результатов
опыта короткого
замыкания
откладывают
в функции от
напряжения
следующие
величины: ток
короткого
замыкания Iк,
потери короткого
замыкания Рк,
коэффициент
мощности cosjк
и вращающий
момент при
коротком замыкании
Мк.
Если опыт короткого
замыкания
проведен при
пониженном
напряжении,
то при определении
тока и вращающего
момента, соответствующих
номинальному
напряжению,
вводят поправку
на насыщение
путей потоков
рассеяния,
строя зависимость
тока короткого
замыкания от
напряжения
(рис. 7.2) . Возрастание
тока от напряжения
принимают
идущим по
касательной;
определяют
точку пересечения
касательной
с осью абсцисс
Uк1.
Тогда ток короткого
замыкания при
номинальном
напряжении
Iк.н
, называемый
начальным
пусковым током
, находят по
формуле
IK.H=(UH
- UK1
) IK/(UK
-
UK1)
где
IK,UK
- соответственно
наибольшие
ток , А, и напряжение
,В, измеренные
в процессе
опыта; UH
-номинальное
напряжение,
В.
Вращающий
момент при
коротком замыкании,
соответствующий
номинальному
напряжению,
называемый
начальным
пусковым вращающим
моментом МКН,
определяют
МКН
= (IКН/IК)2МК
,
где
Мк-
вращающий
момент при
наибольшем
напряжении
опыта короткого
замыкания, Нм.
Начальный
пусковой ток
и начальный
пусковой момент
можно также
определить
при пуске, а
начальный
пусковой момент,
кроме того,
измеряют при
снятии статической
кривой момента.
Величина начального
пускового
момента зависит
от относительного
положения
зубцов статора
и ротора в момент
измерения.
Поэтому за
величину начального
пускового
момента принимают
наименьшее
из измеренных
его значений.
Определение
КПД, коэффициента
мощности и
скольжения
Определение
КПД, коэффициента
мощности и
скольжения
по рабочей
характеристике
Рабочая
характеристика
, то есть зависимость
потребляемой
мощности ,тока,
скольжения,
КПД и коэффициента
мощности от
полезной мощности,
снимается при
неизменных
и номинальных
приложенным
напряжении
и частоте,
изменяющейся
нагрузке от
холостого хода
до 110 % номинальной
(5-7 значений) , и
температуре,
близкой к
установившейся
при номинальной
нагрузке. В
процессе опыта
измеряют линейные
напряжения
Uн
и ток I,
потребляемую
мощность Р1
и скольжение
s
двигателя . По
результатам
измерений
определяют
коэффициент
мощности.
Для
контроля коэффициент
мощности находят
по отношению
показаний двух
ваттметров.
Сумма
потерь асинхронного
двигателя
вычисляется
как:
РS=Рм1+Рм2+Рс+Рмех+РД,
где
Рм1
,Рм2
,Рс
,Рмех
,РД
- потери собственно
в обмотках
статора, ротора
и стали; механические
и добавочные
потери.
Если
рабочую характеристику
нет возможности
снять при номинальном
напряжении,
тогда ее определяют
при напряжении
0.5UH30°С,
влажность
воздуха j>75%,
полы в помещении
токопроводящие.
Поэтому необходимо
принять особые
меры электробезопасности,
исходя из требований
ГОСТ 12.2.007.0-75 “ССБТ.
Изделия электротехнические.
Общие требования
безопасности”;
ГОСТ 12.1.030-81 “ССБТ.
Электробезопасность.
Защитное заземление
и зануление”.
Вся
электропроводка
проведена в
защищенных
от человека
местах, что
исключает
возможность
повреждения
ее изоляции
персоналом
пекарни. Расстойный
шкаф и проектируемая
система управления
для него выполнены
так, чтобы их
токоведущие
части были не
доступны для
случайного
соприкосновения
и изолированы.
Это достигается
защитными
ограждениями,
блокировкой
аппаратов,
защитными
заземлениями.
При снятии
кожухов предусмотрена
электрическая
блокировка.
По
технологическим
требованиям
для электропитания
расстойного
шкафа используется
четырехпроводная
сеть, так как
она обеспечивает
два рабочих
напряжения
- линейное (380В)
для силовых
цепей и фазное
(220В) для цепей
управления.
Исходя из требований
безопасности
и в связи с
невозможностью
обеспечить
хорошую изоляцию
электроустановок
из-за высокой
влажности в
помещении,
используется
сеть с заземленной
нейтралью.
Несмотря на
то, что в период
нормального
режима работы
сети она является
более опасной
по условиям
прикосновения
к фазному проводу,
в аварийный
период, когда
одна из фаз
замкнута на
землю, сеть с
заземленной
нейтралью менее
опасна.
В
трехфазных
четырехпроводных
сетях с заземленной
нейтралью
заземление
не обеспечивает
защиты. При
фазном напряжении
Uф=220В ток однофазного
короткого
замыкания
Iз = Uф / (Rз +
R0) = 220 / (4 + 4) = 27,5 А,
а
напряжение
на заземленном
корпусе
Uз = Iз ґ
Rз = 27,5 ґ
4 = 110 В.
Корпуса
оборудования
будут находится
под опасным
напряжением,
не смотря на
то, что они
заземлены.
Поэтому для
защиты людей
в таких случаях
используется
не заземление,
а зануление.
Зануление
- это способ
защиты от поражения
током автоматическим
отключением
поврежденного
участка сети
и одновременно
снижением
напряжения
на корпусах
оборудования
на время, пока
не сработает
отключающий
аппарат. Для
этого металлические
нетокопроводящие
части расстойного
шкафа, которые
могут оказаться
под напряжением,
соединяются
с нулевым защитным
проводником,
идущим к нейтральной
точке обмотки
трансформатора
с глухозаземленной
нейтралью.
Цепь
зануления
(трансформатор
- фазные провода
- защитные нулевые
проводники
- трансформатор)
имеют весьма
малое сопротивление
( < 1 Ом). При замыканиях
на корпус ток
короткого
замыкания,
проходящий
по этой цепи,
достигает сотен
ампер.
Основное
требование
безопасности
к занулению
заключается
в том, чтобы
обеспечить
срабатывание
защиты за доли
секунды при
замыканиях
на корпус. Для
надежного и
быстрого отключения
необходимо,
чтобы ток короткого
замыкания Iкз
превосходил
номинальный
ток отключающего
автомата:
Iкз і k
ґ Iном,
где
Iном - номинальный
ток отключения
автомата,
k - кратность
тока короткого
замыкания
относительно
тока отключения
автомата.
Для
отключающих
автоматов с
тепловым расцепителем
с обратно зависимой
от тока характеристикой
k = 3.
Ток
короткого
замыкания
определяется
по формуле:
где
Zт - полное
сопротивление
трансформатора;
Zф
- полное сопротивление
фазного провода;
Zнп
- полное сопротивление
нулевого провода;
Полная
проводимость
нулевых защитных
проводников
во всех случаях
должна быть
не менее 50% проводимости
фазного провода
или в переводе
на сопротивления:
Zнп Ј
Zф
В
нашем случае:
k = 3;
Iном
= 100 А;
Zт
= 0,5 Ом;
Zф
= 0,4 Ом;
Zнп
= 0,1 Ом.
Тогда:
Следовательно
условие 330 і
3 ґ 100 выполняется
и отключение
при замыкании
произойдет
надежно и быстро.
Для
повышения
эффективности
системы зануления
особое внимание
уделяется
надежности
металлической
связи корпуса
расстойного
шкафа с заземленной
нейтралью
источника
питания через
нулевой провод.
Исправность
изоляции - это
основное условие
безопасности
эксплуатации
и надежности
электроснабжения.
В сетях с заземленной
нейтралью
большую роль
играет состояние
изоляции. При
плохом ее состоянии
могут происходить
замыкания на
землю (корпус)
и короткие
замыкания.
Поэтому, для
обеспечения
безопасности,
сопротивление
изоляции должно
быть Rиз
> 0,5
МОм.
Согласно
ГОСТ 12.3.019-80 “ ССБТ.
Испытания и
измерения
электрические.
Общие требования
безопасности”
необходимо
выполнять
замеры на исправность
зануления
электроустановок
и проводить
периодический
контроль изоляции
по ее сопротивлению.
Борьба
с вредным
воздействием
шума и вибраций
Шум
и вибрация
оказывают
вредное воздействие
на работоспособность
человека. Шум
воздействует
на центральную
нервную систему
и утомляет,
притупляя
органы слуха.
Длительное
воздействие
вибраций на
организм человека
вызывает вибрационную
болезнь с потерей
трудоспособности.
СН 3223 85 “Санитарные
нормы допустимых
уровней шума
на рабочих
местах” устанавливают
уровень шума
в цеху не более
80 дБ. С целью
уменьшения
уровня шума
следует:
содержать
оборудование
в исправном
рабочем состоянии;
своевременно
проводить
техосмотры
и ремонты;
заменять механизмы
издающие повышенный
шум;
использовать
во вращающихся
механизмах
бесшумные
подшипники
качения и
скольжения;
применять
бесшумные
цепные передачи;
правильно
осуществлять
монтаж и наладку
оборудования;
для защиты от
вибрации
использовать
виброглушители;
для уменьшения
шума от вентиляторов
и насосов
использовать
звукоизолирующие
кожухи.
В
расстойном
шкафу основными
источниками
шума являются
вентилятор,
работающий
постоянно, и
насос, включающийся
при сливе воды.
Максимальный
уровень шума
при работе
расстойного
шкафа без
дополнительных
мероприятий
по борьбе с
шумом составляет
Lmax = 90 Дб.
Для
уменьшения
шума, излучаемого
этими агрегатами
применяются
звукоизолирующий
кожух, изготовленный
из стали 30ХГСА
толщиной 1 мм.
Кожух крепится
к расстойному
шкафу через
эластичные
прокладки и
не касается
поверхностей
изолируемых
агрегатов.
Звукоизолирующая
способность
кожуха определяется
по формуле:
Rк
= 20lg( m ґ ¦
) - 60,
где
m -
масса 1 м2 кожуха;
Для стали 30ХГСА,
плотностью
r = 7900 кг/м3
масса 1 м2 кожуха
толщиной 1 мм
m = 7900 ґ 0.001 ґ
1 ґ 1 = 7,9 кг;
¦
- частота звука.
Максимум
уровня шума
приходится
на частоту
¦
= 1000 Гц.
Тогда
кожух обладает
звукоизолирующей
способностью
Rк
= 20lg( 7,9 ґ 1000 ) -
60 = 18 Дб
Требуемая
звукоизолирующая
способность
кожуха
Rк
треб = Lmax - Lдоп
+ 5,
где
Lдоп
- допустимый
уровень шума
в помещении,
равный
Lдоп = 80 Дб.
Следовательно
Rк
треб = 90 - 80 + 5 = 15 Дб
И,
так как Rк і
Rк треб, то
звукоизолирующий
кожух обеспечивает
понижение
уровня шума
до нормативных
величин.
Выводы
по охране труда
и окружающей
среды
Мероприятия
по охране труда
позволяют за
счет небольших
затрат свести
к минимуму
потери от внезапных
аварийных
ситуаций, а
иногда и предотвратить
их.
Внимательно
проанализировав
вредности и
опасности
присущие данному
производству
нужно и важно
сделать все
возможные шаги
по их нейтрализации
и недопущению
ситуаций, в
которых могли
бы пострадать
работники.
Проектируемая
система управления
играет большую
роль в обеспечении
безопасности
работы с расстойным
шкафом, облегчая
труд работающих
с ним и контроллируя
параметры
работы расстойного
шкафа и не позволяя
выйти им за
допустимые
пределы.
Все
рассмотренные
выше мероприятия
и требования
по обеспечению
безопасности
при работе с
расстойным
шкафом ведут
к снижению
уровня профессиональных
заболеваний,
производственного
травматизма,
к уменьшению
числа поломок
оборудования
и времени его
простоя, и, в
конечном итоге,
к увеличению
количества
и улучшению
качества выпекаемых
хлебобулочных
изделий, что
позволяет
увеличить
рентабельность
производства
и еще больше
средств выделять
на мероприятия
по обеспечению
безопасности.
Разработка
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу
Сведения
из теории
термодинамики
и теплопередачи
Разработка
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу производится
по законам
термодинамики
и теплопередачи
(теплообмена).
В
учении о теплообмене
рассматриваются
процессы
распространения
теплоты в твердых,
жидких и газообразных
телах. Эти процессы
по своей
физико-механической
природе весьма
многообразны,
отличаются
большой сложностью
и обычно развиваются
в виде комплекса
разнородных
явлений.
Перенос
теплоты может
осуществляться
тремя способами:
теплопроводностью,
конвекцией
и излучением.
Процесс переноса
теплоты теплопроводностью
происходит
между непосредственно
соприкасающимися
телами или
частицами тел
с различной
температурой.
Теплопроводность
представляет
собой молекулярный
процесс передачи
теплоты.
Известно,
что при нагревании
тела кинетическая
энергия его
молекул возрастает.
Частицы более
нагретой части
тела, сталкиваясь
при своем
беспорядочном
движении с
соседними
частицами,
сообщают им
часть своей
кинетической
энергии. Этот
процесс распространяется
по всему телу.
То есть теплороводность
представляет
процесс распространения
энергии между
частицами тела,
находящимися
друг с другом
в соприкосновении
и имеющими
различные
температуры.
Например, если
нагревать один
конец железного
стержня, то
через некоторое
время температура
другого его
конца также
повысится.
Перенос теплоты
теплопроводностью
зависит от
физических
свойств тела,
от его геометрических
размеров, а
также от разности
температур
между различными
частями тела.
При определении
переноса теплоты
теплопроводностью
в реальных
телах встречаются
известные
трудности,
которые на
практике до
сих пор не решены.
Эти трудности
состоят в том,
что тепловые
процессы развиваются
в неоднородной
среде, свойства
которой зависят
от температуры
и изменяются
по объему; кроме
того, трудности
возникают с
увеличением
сложности
конфигурации
системы.
Теплопроводность
l (или
коэффициент
теплопроводности)
характеризует
способность
данного вещества
проводить
теплоту.
Q = (T2 - T1)ґlґS/d
- тепловой поток
через плоские
стенки, где d
- толщина стенки,
S - площадь поверхности
стенки, (Т2 -
Т1) - разность
температур
на поверхностях
стенки.
Второй
вид перноса
теплоты - ковекция
- происходит
только в газах
и жидкостях.
Этот вид переноса
осуществляется
при перемещении
и перемешивании
всей массы
неравномерно
нагретых жидкости
или газа. Конвекционный
перенос теплоты
происходит
тем интенсивнее,
чем больше
скорость движения
жидкости или
газа, так как
в этом случае
за единицу
времени перемещается
большее количество
частиц тела.
В жидкостях
и газах перенос
теплоты конвекцией
всегда сопровождается
теплопроводностью,
так как при
этом осуществляется
и непосредственный
контакт частиц
с различной
температурой.
Одновременный
перенос теплоты
конвекцией
и теплопроводностью
называют конвективным
теплообменомобменом;
он может быть
вынужденным
и свободным.
Если движение
рабочего тела
вызвано искуственно
(вентилятором,
компрессором,
мешалкой и
др.), то такой
конвективный
теплообмен
называют вынужденным.
Если же движение
рабочего тела
возникает под
влиянием разности
плотностей
отдельных
частей жидкости
от нагревания,
то такой теплообмен
называют свободным
(естественным)
конвективным
теплообменом.
В
большинстве
случаев перенос
теплоты осуществляется
несколькими
способами, хотя
часто одним
или даже двумя
способами
пренебрегают
ввиду их относительно
небольшого
вклада в сумммарный
сложный теплоперенос.
При
расчете теплопередачи
конвекцией
между твердым
телом и газом
(жидкостью)
используют
выражение
Qконв = (T2 - T1)ґaґS,
где
a - коэффициент
теплоотдачи
от твердого
тела к газу,
S - площадь поверхности
омываемого
твердого тела,
Т2 и Т1 - температуры
тела и газа.
При расчете
теплопередачи
через плоскую
стенку используют
следующее
выражение
Qконв = (T2 - T1)ґkґS,
где k - коэффициент
теплопередачи
(характеризуе
интенсивность
теплопередачи
от одного
теплоносителя
к другому через
разделяющую
их плоскую
стенку);
S - площадь поверхности
стенки;
(Т2 - Т1) - разность
температур
на поверхностях
стенки.
Коэффициент
теплопередачи
расчитывается
по формуле
,
где d - толщина
стенки;
l - коэффициент
теплопроводности
стенки;
a1 - общий
коэффициент
теплоотдачи
к внутренней
поверхности
стенки;
a2 - общий
коэффициент
теплоотдачи
от наружной
поверхности
стенки .
Общие коэффициенты
теплоотдачи
методически
оцениваются
одинаково - как
сумма коэффициентов
теплоотдачи
конвекцией
(aкон)
и излучением
(aизл):
aобщ =
aкон +
aизл .
Для расчета
теплоты, необходимой
для нагрева
тел, пользуются
формулой
теплоемкости:
Q = c ґ m ґ
DТ,
где с - коэффициент
теплоемкости
тела;
m - масса тела;
DТ - разность
начальной и
конечной температур
тела.
поддержания
заданной температуры
Во
время работы
расстойного
шкафа в его
камере протекают
сложные теплообменные
процессы.
Основным
источником
тепла в расстойном
шкафу являются
нагревательные
элементы (ТЭНы),
находящиеся
в потоке воздуха,
циркуляция
которого
обеспечивается
циркуляционным
насосом. Подогретый
воздух передает
тепловую энергию
тестовым заготовкам,
прогревая их.
Одновременно
часть энергии
расходуется
на прогрев
тележек, а часть
энергии теряется
за счет теплопередачи
через стенки
расстойного
шкафа. При работе
системы поддержания
заданной влажности
вместе с паром
в камеру расстойного
шкафа также
попадает энергия.
Следовательно,
уравнение
теплового
баланса расстойного
шкафа выглядит
следующим
образом:
Qвозд
= Qтэн + Qпара
- Qтеста - Qтел
- Qст ,
где Qвозд
- теплота затрачиваемая
на прогрев
воздуха;
Qтэн
- тепловой поток
с поверхности
ТЭНов;
Qпара - количество
теплоты, вносимое
в камеру расстойного
шкафа вместе
с паром, необходимым
для поддержания
в камере расстойного
шкафа заданного
уровня относительной
влажности
воздуха;
Qтеста
- количество
теплоты, идущее
на прогрев
теста;
Qтел
- количество
теплоты, идущее
на прогрев
тележек;
Qст
- потеря тепла
через стенки.
Теплота,
затрачиваемая
на прогрев
воздуха, может
быть описана
как:
Qвозд
= cвозд ґmвозд
ґ(dTвозд/dt),
где
cвозд - теплоемкость
воздуха:
cвозд
= (св + cп ґ
dв/1000),
где св - теплоемкость
сухого воздуха;
сп - теплоемкость
перегретого
пара;
dп
- влагосодержание
воздуха.
Так как влагосодержание
влажного воздуха
зависит от его
температуры
и влажности,
то и теплоемкость
влажного воздуха
зависит от этих
параметров.
mвозд
- масса воздуха
в расстойном
шкафу;
mвозд
= rвозд
ґ Vвозд
,
где rвозд
- плотность
влажного воздуха
в камере расстойного
шкафа;
Vвозд - объем
воздуха в камере
расстойного
шкафа.
dTвозд/dt
- скорость изменения
температуры
воздуха.
Откуда:
Тепловой
поток с поверхности
ТЭНов описывается
с помощью уравнения
конвективной
теплопередачи:
Qтэн
= aтэнґSтэнґ(Ттэн
- Твозд),
где
aтэн -
коэффициент
теплоотдачи
ТЭНов;
Sтэн
- площадь
поверхности
ТЭНов;
Ттэн
- температура
ТЭНов;
Твозд
- температура
циркулирующего
воздуха.
При
этом, излишки
энергии ТЭНов
идут на изменение
их температуры:
,
где
dT/dt - скорость
изменения
температуры
ТЭНов;
Ртэн
- мощность ТЭНов;
Qтэн
- тепловой поток
с поверхности
ТЭНов;
cтэн
- теплоемкость
материала
ТЭНов;
mтэн
- масса ТЭНов.
В связи с тем,
что в процессе
расстойки
необходимо
поддерживать
заданную температуру,
ТЭНы включены
только пока
температура
воздуха в камере
расстойного
шкафа меньше
заданной. Как
только температура
воздуха превышает
заданный предел
на допустимую
величину, система
управления
подает сигнал
на отключение
ТЭНов. При этом
Ртэн = 0. При
падении температуры
за нижний предел
система управления
подает сигнал
на включение
ТЭНов. При этом
Ртэн = Ртэн
зад , где Ртэн
зад - номинальная
мощность ТЭНов.
Тепловой
поток, вносимый
с паром, расчитывается
по формуле:
Qпара
= (Ртен вл / r) ґ
hп,
где Ртен вл
- мощность ТЭНов,
используемых
для подогрева
и испарения
воды, с целью
увлажнения
воздуха в расстойном
шкафу;
r - теплота
парообразования
воды;
hп - удельная
энтальпия
насыщенного
пара.
Тепловой
поток, получаемый
тестовыми
заготовками
и используемый
для их прогрева,
может быть
описан формулой
конвективного
теплообмена:
Qтеста
= aтеста
ґ Sтеста
ґ (Твозд
- Ттеста),
где aтеста
- коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготовок;
Sтеста
- площадь поверхности
тестовых заготовок;
Ттеста - температура
тестовых заготовок,
скрость изменения
которой, с учетом
того, что при
расстойке в
тестовых заготовках
выделяется
энергия Qтеста выд,
составляет:
,
где
cтеста - теплоемкость
тестовых заготовок;
mтеста
- масса тестовых
заготовок.
Аналогично,
тепловой поток,
получаемый
тележками и
используемый
для их прогрева,
также может
быть описан
формулой
конвективного
теплообмена:
Qтел
= aтел
ґ Sтел
ґ (Твозд
- Ттел),
где aтел
- коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тележек;
Sтел
- площадь поверхности
тележек;
Ттел - температура
тележек, скрость
изменения
которой:
,
где
cтел - теплоемкость
тележек;
mтел
- масса тележек.
Потери
теплоты через
стенки расстойного
шкафа рассчитываются
по уравнению
теплопередачи:
Qст
= kcт ґ Sст
ґ (Твозд
- Тос),
где kст - коэффициент
теплопередачи
через стенки;
Sст
- площадь стенок
камеры расстойного
шкафа;
Тос
- температура
окружающей
среды.
Следует учесть,
что коэффициенты
теплоотдачи
конвекцией
(aтэн,
aтеста,
aтел)
и коэффициент
теплопередачи
kст (также
зависящий от
коэффициентов
теплоотдачи
поверхностей
стенок) в свою
очередь зависят
от многих факторов:
от температур
поверхностей
и омывающей
их среды, от
скорости движения
последней, от
ее теплопроводности,
вязкости, плотности
и теплоемкости
(в свою очередь
также зависящих
от температуры
среды), от конфигурации
и состояния
поверхностей
и их геометрических
размеров. Нахождение
коэффициентов
теплоотдачи
конвекциеей
возможно путем
решения системы
дифференциальных
уравнений
(Фурье-Кирхгофа,
Навье-Стокса,
сплошности(непрерывности),
дифференциальноо
уравнения
теплообмена,
описывающего
процесс теплоотдачи
на границах
тела) с прибавлением
краевых условий
(геметрические
условия, характеризующие
форму и размеры
тела, в котором
протекает
процесс теплопередачи;
физические
условия, характеризующие
физические
свойства среды
и тела; граничные
условия, характеризующие
протекание
процесса
теплопередачи
на границах
тела; временные
условия, характеризующие
протекание
процесса во
времени). Это
возможно лишь
в некоторых
частных случаях
при использовании
ряда упрощений,
причем полученные
решения не
всегда согласуются
с опытными
результатами.
Поэтому изучение
конвективного
теплообмена
развивалось,
как правило,
экспериментальным
путем. Однако
чисто экспериментальное
изучение какого-либо
физического
явления имеет
тот недостаток,
что его результаты
имеют ограниченную
ценность, так
как применимы
лишь к частному
явлению. Это
чрезвычайно
усложняет
эксперимент,
заставляя
опытным путем
проверить
зависимость
данного явления
от ряда факторов,
а некоторые
явления зависят
от многих переменных.
На помощь в
этих случаях
приходит теория
подобия, позволяющая
в известной
степени обобщить
полученные
опытные результаты,
распространить
их на целую
группу подобных
явлений. Подобные
системы характеризуются
безразмерными
комплексами,
составленными
из характеризующих
явление величин,
сохраняющими
одно и то же
численное
значение. Такие
величины носят
название инвариантов
или критериев
подобия и
обозначаются
символами,
состоящими
из первых букв
фамилий ученых,
которые их
ввели в употребление
или вообще
работали в
данной области.
Для определения
критериев
теплового
подобия для
передачи тепла
в движущейся
среде конвекцией
используется
дифференциальное
уравнение
теплопроводности
Фурье-Кирхгофа
совместно с
граничным
уравнением
теплообмена.
На основе уравнения
подобия процессов
определяются
соотношения
между постоянными
подобия, и из
которых путем
подстановки
определяются
критерии теплового
подобия:
Nu = a ґ
l / l - число
Нуссельта.
Число Нуссельта
характеризует
собой условия
теплопередачи
между твердым
телом и средой,
оно содержит
в себе искомую
величину -
коэффициент
теплоотдачи
a, коэффециент
теплопроводности
среды l
и определяющий
размер l, характеризующий
собой геометрическое
подобие.
Ре = u ґ
l / a - число Пекле.
Число Пекле
обычно преобразуется
и представляется
в виде двух
критериев:
Число Рейнольдса
Re содержит в
себе скорость
потока u
и коэффициент
кинематической
вязкости n
= m/r
м2/с, где m
- коэффициент
динамической
вязкости,
характеризует
собой ее внутреннее
трение; r
- плотность
среды. Число
Рейнольдса
является критерием
гидродинамического
подобия, он
характеризует
собой условия
вынжденного
движения среды.
Множителями
числа Прандтля
Pr являются
физические
параметры -
кинематическая
вязкость и
коэффициент
температуропроводности
- число Прандтля
характеризует
собой свойства
среды. Оно
практически
не зависит ни
от давления,
ни от температуры.
Так как коэффициент
температуропроводности
a = l / (c ґ
r ),
то Pr = c ґ
r ґ
n / l
,
где с - теплоемкость
среды;
r - плотность
среды;
l - коэффициент
теплопроводности
среды.
Так как мы имеем
дело с теплоотдачей
в потоке движущейся
среды, то кроме
теплового
подобия, должны
быть соблюдены
условия гидромеханического
подобия. Критерии
гидромеханического
подобия выделяются
из дифференциального
уравнения
движения несжимаемой
вязкой жидкости
Навье-Стокса.
Это то же число
Рейнольдса,
а также число
Грасгофа:
Gr = bґgґl3ґDt/n2,
где g - ускорение
свободного
падения;
Dt - температурный
перепад между
средой и омываемой
ею поверхностью;
b - функция,
связывающая
изменение
плотномти среды
с температурой.
Число Грасгофа
Gr характеризует
свободное
конвективное
движение среды.
Критериальное
уравнение
теплопередачи
конвекцией
строится по
типу:
Nu = f ( Re , Gr , Pr )
Здесь Nu содержит
в себе искомую
величину a
и является
неопределяющим
критерием,
тогда как критерии
Re, Gr, Pr - определяющими.
Для газов одинаковой
атомности и,
в частности,
для воздуха,
когда Pr = const, будем
иметь:
Nu = F ( Re , Gr ).
А при вынужденном
турбулентном
движении газа,
что имеет место
в расстойном
шкафу при обтекании
потоком воздуха
нагревателей,
когда естественной
конвекцией
можно пренебречь,
выпадает число
Грасгофа:
Nu = F ( Re ).
Значение критической
скорости, при
которой происходит
переход от
ламинарного
режима течения
воздуха к
турбулентному,
соответствующее
числу Рейнольдса
Re = 2200, равно:
uкр = 2200 ґ
n / d.
При работе
расстойного
шкафа в установившемся
режиме в нем
происходят
постоянные
колебания
температуры
в установленных
пределах. Это
обьясняется
работой системы
управления.
То есть не только
при прогреве,
но даже в установившемся
режиме коэффициенты
теплоотдачи
поверхностей
ТЭНов, тележек
и стенок не
являются постоянными
и не подлежат
однозначному
точному матаматическому
описанию.
Еще большую
проблему представляет
нахождение
коэффициента
теплоотдачи
поверхностей
тестовых заготовок.
Это связано
с тем, что при
поступлении
тестовых заготовок
в расстойный
шкаф они прогреваются
значительно
медленнее, чем
циркулирующая
в камере шкафа
паровоздушная
среда. Когда
температура
заготовок
оказывается
меньше температуры
точки росы
паровоздушной
среды, на их
поверхности
конденсируется
влага, многократно
увеличивая
коэффициент
теплоотдачи
и интенсифицируя
процесс теплопередачи
от паровоздушной
среды к поверхности
тестовых заготовок,
в результате
чего скорость
прогрева их
поверхности
увеличивается.
Влага, покрывающая
тестовые заготовки,
также предотвращает
их от затвердевания
и от образования
трещин при
увеличении
тестовых заготовок.
Конденсация
влаги прекращается
по достижении
поверхностью
тестовых заготовок
температуры
точки росы (в
свою очередь
зависящей от
постоянно
меняющихся
температуры
и влажности
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха).
Коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготоврк
при этом уменьшается,
что влечет за
собой уменьшение
интенсивности
их прогрева.
Таким образом,
строгое математическое
описание коэффициента
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготовок
не представляется
возможным.
Модель
поддержания
заданной влажности
воздуха
Относительная
влажность
воздуха в расстойном
шкафу находится
по уравнению:
jвозд
= rп
/ rmax
,
где rmax
- максимально
возможная
абсолютная
влажность
воздуха при
данной температуре;
rп -
действительная
абсолютная
влажность
ненасыщенного
воздуха, скорость
изменения
которой (drп/dt)
может быть
выражена как:
,
где Vвозд -
объем циркулирующего
в расстойном
шкафу влажного
воздуха;
Gпотерь - расход
пара на конденсацию
на стенках
камеры расстойного
шкафа и на
поверхности
тестовых заготовок;
Gпара - расход
пара на увлажнение
воздуха в камере
расстойного
шкафа:
Gпара = Ртен
вл / r ,
где r - теплота
парообразования
воды;
Ртен вл - мощность
ТЭНов, используемых
для подогрева
и испарения
воды, с целью
увлажнения
воздуха в расстойном
шкафу.
В
связи с тем,
что в процессе
расстойки
необходимо
поддерживать
заданную влажность,
данные ТЭНы
включены только
пока относительная
влажность
воздуха в камере
расстойного
шкафа меньше
заданной. Как
только относительная
влажность
воздуха превышает
заданный предел
система управления
подает сигнал
на отключение
ТЭНов увлажнения.
При этом Ртэн
вл = 0. При падении
относительной
влажности ниже
предельной,
система управления
подает сигнал
на включение
ТЭНов увлажнения.
При этом Ртэн
вл = Ртэн вл
зад, где Ртэн
вл зад - номинальная
мощность ТЭНов
увлажнения.
Максимально
возможная
абсолютная
влажность
воздуха (rmax)
зависит от
температуры
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха,
а теплота
парообразования
воды (r) зависит
от температуры
воды. И если
последняя в
установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа практически
неизменна, то
температура
воздуха меняется
в заданном
диапазоне и
в установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа. А rmax
довольно существенно
зависит от
температуры
воздуха. То
есть даже в
установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа rmax
будет существенно
менятся и эти
изменения не
описываются
с большой точностью
математически.
Потери пара
на конденсацию
(Gпотерь) присходят
не всегда, а
только при
условии, что
внутренняя
поверхность
стенок камеры
расстойного
шкафа или поверхность
тестовых заготовок
имеют температуру
меньшую, чем
температура
точки росы (tр)
при данных
условиях.
Конденсацию
пара на стенках
можно практически
предотвратить
сделав достаточной
теплоизоляцию
стенок расстойного
шкафа. Напротив,
конденсация
пара на поверхности
тестовых заготовок
является неотемлемой
частью технологического
процесса растойки
тестовых заготовок,
напрямую влияющей
на качество
готовой продукции,
и происходит
в первой половине
процесса расстойки,
до момента
достижения
поверхностью
тестовых заготовок
температуры
точки росы. В
свою очередь,
температура
точки росы
зависит от
влажности и
температуры
воздуха в камере
расстойного
шкафа. Таким
образом, математическое
описание потерь
пара на конденсацию
не представляется
возможным.
Из всего выше
изложенного
становится
ясно, что полная
математическая
моджель на
пригодна для
написания по
ней алгоритма
программы и
самой программы
для ЭВМ с целью
моделирования
процессов
протекающих
в расстойном
шкафу и выбора
параметров
системы управления,
удовлетворяющих
заданным требованиям.
Разработка
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу
Сведения
из теории
термодинамики
и теплопередачи
Разработка
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу производится
по законам
термодинамики
и теплопередачи
(теплообмена).
В
учении о теплообмене
рассматриваются
процессы
распространения
теплоты в твердых,
жидких и газообразных
телах. Эти процессы
по своей
физико-механической
природе весьма
многообразны,
отличаются
большой сложностью
и обычно развиваются
в виде комплекса
разнородных
явлений.
Перенос
теплоты может
осуществляться
тремя способами:
теплопроводностью,
конвекцией
и излучением.
Процесс переноса
теплоты теплопроводностью
происходит
между непосредственно
соприкасающимися
телами или
частицами тел
с различной
температурой.
Теплопроводность
представляет
собой молекулярный
процесс передачи
теплоты.
Известно,
что при нагревании
тела кинетическая
энергия его
молекул возрастает.
Частицы более
нагретой части
тела, сталкиваясь
при своем
беспорядочном
движении с
соседними
частицами,
сообщают им
часть своей
кинетической
энергии. Этот
процесс распространяется
по всему телу.
То есть теплороводность
представляет
процесс распространения
энергии между
частицами тела,
находящимися
друг с другом
в соприкосновении
и имеющими
различные
температуры.
Например, если
нагревать один
конец железного
стержня, то
через некоторое
время температура
другого его
конца также
повысится.
Перенос теплоты
теплопроводностью
зависит от
физических
свойств тела,
от его геометрических
размеров, а
также от разности
температур
между различными
частями тела.
При определении
переноса теплоты
теплопроводностью
в реальных
телах встречаются
известные
трудности,
которые на
практике до
сих пор не решены.
Эти трудности
состоят в том,
что тепловые
процессы развиваются
в неоднородной
среде, свойства
которой зависят
от температуры
и изменяются
по объему; кроме
того, трудности
возникают с
увеличением
сложности
конфигурации
системы.
Теплопроводность
l (или
коэффициент
теплопроводности)
характеризует
способность
данного вещества
проводить
теплоту.
Q = (T2 - T1)ґlґS/d
- тепловой поток
через плоские
стенки, где d
- толщина стенки,
S - площадь поверхности
стенки, (Т2 -
Т1) - разность
температур
на поверхностях
стенки.
Второй
вид перноса
теплоты - ковекция
- происходит
только в газах
и жидкостях.
Этот вид переноса
осуществляется
при перемещении
и перемешивании
всей массы
неравномерно
нагретых жидкости
или газа. Конвекционный
перенос теплоты
происходит
тем интенсивнее,
чем больше
скорость движения
жидкости или
газа, так как
в этом случае
за единицу
времени перемещается
большее количество
частиц тела.
В жидкостях
и газах перенос
теплоты конвекцией
всегда сопровождается
теплопроводностью,
так как при
этом осуществляется
и непосредственный
контакт частиц
с различной
температурой.
Одновременный
перенос теплоты
конвекцией
и теплопроводностью
называют конвективным
теплообменомобменом;
он может быть
вынужденным
и свободным.
Если движение
рабочего тела
вызвано искуственно
(вентилятором,
компрессором,
мешалкой и
др.), то такой
конвективный
теплообмен
называют вынужденным.
Если же движение
рабочего тела
возникает под
влиянием разности
плотностей
отдельных
частей жидкости
от нагревания,
то такой теплообмен
называют свободным
(естественным)
конвективным
теплообменом.
В
большинстве
случаев перенос
теплоты осуществляется
несколькими
способами, хотя
часто одним
или даже двумя
способами
пренебрегают
ввиду их относительно
небольшого
вклада в сумммарный
сложный теплоперенос.
При
расчете теплопередачи
конвекцией
между твердым
телом и газом
(жидкостью)
используют
выражение
Qконв = (T2 - T1)ґaґS,
где
a - коэффициент
теплоотдачи
от твердого
тела к газу,
S - площадь поверхности
омываемого
твердого тела,
Т2 и Т1 - температуры
тела и газа.
При расчете
теплопередачи
через плоскую
стенку используют
следующее
выражение
Qконв = (T2 - T1)ґkґS,
где k - коэффициент
теплопередачи
(характеризуе
интенсивность
теплопередачи
от одного
теплоносителя
к другому через
разделяющую
их плоскую
стенку);
S - площадь поверхности
стенки;
(Т2 - Т1) - разность
температур
на поверхностях
стенки.
Коэффициент
теплопередачи
расчитывается
по формуле
,
где d - толщина
стенки;
l - коэффициент
теплопроводности
стенки;
a1 - общий
коэффициент
теплоотдачи
к внутренней
поверхности
стенки;
a2 - общий
коэффициент
теплоотдачи
от наружной
поверхности
стенки .
Общие коэффициенты
теплоотдачи
методически
оцениваются
одинаково - как
сумма коэффициентов
теплоотдачи
конвекцией
(aкон)
и излучением
(aизл):
aобщ =
aкон +
aизл .
Для расчета
теплоты, необходимой
для нагрева
тел, пользуются
формулой
теплоемкости:
Q = c ґ m ґ
DТ,
где с - коэффициент
теплоемкости
тела;
m - масса тела;
DТ - разность
начальной и
конечной температур
тела.
поддержания
заданной температуры
Во
время работы
расстойного
шкафа в его
камере протекают
сложные теплообменные
процессы.
Основным
источником
тепла в расстойном
шкафу являются
нагревательные
элементы (ТЭНы),
находящиеся
в потоке воздуха,
циркуляция
которого
обеспечивается
циркуляционным
насосом. Подогретый
воздух передает
тепловую энергию
тестовым заготовкам,
прогревая их.
Одновременно
часть энергии
расходуется
на прогрев
тележек, а часть
энергии теряется
за счет теплопередачи
через стенки
расстойного
шкафа. При работе
системы поддержания
заданной влажности
вместе с паром
в камеру расстойного
шкафа также
попадает энергия.
Следовательно,
уравнение
теплового
баланса расстойного
шкафа выглядит
следующим
образом:
Qвозд
= Qтэн + Qпара
- Qтеста - Qтел
- Qст ,
где Qвозд
- теплота затрачиваемая
на прогрев
воздуха;
Qтэн
- тепловой поток
с поверхности
ТЭНов;
Qпара - количество
теплоты, вносимое
в камеру расстойного
шкафа вместе
с паром, необходимым
для поддержания
в камере расстойного
шкафа заданного
уровня относительной
влажности
воздуха;
Qтеста
- количество
теплоты, идущее
на прогрев
теста;
Qтел
- количество
теплоты, идущее
на прогрев
тележек;
Qст
- потеря тепла
через стенки.
Теплота,
затрачиваемая
на прогрев
воздуха, может
быть описана
как:
Qвозд
= cвозд ґmвозд
ґ(dTвозд/dt),
где
cвозд - теплоемкость
воздуха:
cвозд
= (св + cп ґ
dв/1000),
где св - теплоемкость
сухого воздуха;
сп - теплоемкость
перегретого
пара;
dп
- влагосодержание
воздуха.
Так как влагосодержание
влажного воздуха
зависит от его
температуры
и влажности,
то и теплоемкость
влажного воздуха
зависит от этих
параметров.
mвозд
- масса воздуха
в расстойном
шкафу;
mвозд
= rвозд
ґ Vвозд
,
где rвозд
- плотность
влажного воздуха
в камере расстойного
шкафа;
Vвозд - объем
воздуха в камере
расстойного
шкафа.
dTвозд/dt
- скорость изменения
температуры
воздуха.
Откуда:
Тепловой
поток с поверхности
ТЭНов описывается
с помощью уравнения
конвективной
теплопередачи:
Qтэн
= aтэнґSтэнґ(Ттэн
- Твозд),
где
aтэн -
коэффициент
теплоотдачи
ТЭНов;
Sтэн
- площадь
поверхности
ТЭНов;
Ттэн
- температура
ТЭНов;
Твозд
- температура
циркулирующего
воздуха.
При
этом, излишки
энергии ТЭНов
идут на изменение
их температуры:
,
где
dT/dt - скорость
изменения
температуры
ТЭНов;
Ртэн
- мощность ТЭНов;
Qтэн
- тепловой поток
с поверхности
ТЭНов;
cтэн
- теплоемкость
материала
ТЭНов;
mтэн
- масса ТЭНов.
В связи с тем,
что в процессе
расстойки
необходимо
поддерживать
заданную температуру,
ТЭНы включены
только пока
температура
воздуха в камере
расстойного
шкафа меньше
заданной. Как
только температура
воздуха превышает
заданный предел
на допустимую
величину, система
управления
подает сигнал
на отключение
ТЭНов. При этом
Ртэн = 0. При
падении температуры
за нижний предел
система управления
подает сигнал
на включение
ТЭНов. При этом
Ртэн = Ртэн
зад , где Ртэн
зад - номинальная
мощность ТЭНов.
Тепловой
поток, вносимый
с паром, расчитывается
по формуле:
Qпара
= (Ртен вл / r) ґ
hп,
где Ртен вл
- мощность ТЭНов,
используемых
для подогрева
и испарения
воды, с целью
увлажнения
воздуха в расстойном
шкафу;
r - теплота
парообразования
воды;
hп - удельная
энтальпия
насыщенного
пара.
Тепловой
поток, получаемый
тестовыми
заготовками
и используемый
для их прогрева,
может быть
описан формулой
конвективного
теплообмена:
Qтеста
= aтеста
ґ Sтеста
ґ (Твозд
- Ттеста),
где aтеста
- коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготовок;
Sтеста
- площадь поверхности
тестовых заготовок;
Ттеста - температура
тестовых заготовок,
скрость изменения
которой, с учетом
того, что при
расстойке в
тестовых заготовках
выделяется
энергия Qтеста выд,
составляет:
,
где
cтеста - теплоемкость
тестовых заготовок;
mтеста
- масса тестовых
заготовок.
Аналогично,
тепловой поток,
получаемый
тележками и
используемый
для их прогрева,
также может
быть описан
формулой
конвективного
теплообмена:
Qтел
= aтел
ґ Sтел
ґ (Твозд
- Ттел),
где aтел
- коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тележек;
Sтел
- площадь поверхности
тележек;
Ттел - температура
тележек, скрость
изменения
которой:
,
где
cтел - теплоемкость
тележек;
mтел
- масса тележек.
Потери
теплоты через
стенки расстойного
шкафа рассчитываются
по уравнению
теплопередачи:
Qст
= kcт ґ Sст
ґ (Твозд
- Тос),
где kст - коэффициент
теплопередачи
через стенки;
Sст
- площадь стенок
камеры расстойного
шкафа;
Тос
- температура
окружающей
среды.
Следует учесть,
что коэффициенты
теплоотдачи
конвекцией
(aтэн,
aтеста,
aтел)
и коэффициент
теплопередачи
kст (также
зависящий от
коэффициентов
теплоотдачи
поверхностей
стенок) в свою
очередь зависят
от многих факторов:
от температур
поверхностей
и омывающей
их среды, от
скорости движения
последней, от
ее теплопроводности,
вязкости, плотности
и теплоемкости
(в свою очередь
также зависящих
от температуры
среды), от конфигурации
и состояния
поверхностей
и их геометрических
размеров. Нахождение
коэффициентов
теплоотдачи
конвекциеей
возможно путем
решения системы
дифференциальных
уравнений
(Фурье-Кирхгофа,
Навье-Стокса,
сплошности(непрерывности),
дифференциальноо
уравнения
теплообмена,
описывающего
процесс теплоотдачи
на границах
тела) с прибавлением
краевых условий
(геметрические
условия, характеризующие
форму и размеры
тела, в котором
протекает
процесс теплопередачи;
физические
условия, характеризующие
физические
свойства среды
и тела; граничные
условия, характеризующие
протекание
процесса
теплопередачи
на границах
тела; временные
условия, характеризующие
протекание
процесса во
времени). Это
возможно лишь
в некоторых
частных случаях
при использовании
ряда упрощений,
причем полученные
решения не
всегда согласуются
с опытными
результатами.
Поэтому изучение
конвективного
теплообмена
развивалось,
как правило,
экспериментальным
путем. Однако
чисто экспериментальное
изучение какого-либо
физического
явления имеет
тот недостаток,
что его результаты
имеют ограниченную
ценность, так
как применимы
лишь к частному
явлению. Это
чрезвычайно
усложняет
эксперимент,
заставляя
опытным путем
проверить
зависимость
данного явления
от ряда факторов,
а некоторые
явления зависят
от многих переменных.
На помощь в
этих случаях
приходит теория
подобия, позволяющая
в известной
степени обобщить
полученные
опытные результаты,
распространить
их на целую
группу подобных
явлений. Подобные
системы характеризуются
безразмерными
комплексами,
составленными
из характеризующих
явление величин,
сохраняющими
одно и то же
численное
значение. Такие
величины носят
название инвариантов
или критериев
подобия и
обозначаются
символами,
состоящими
из первых букв
фамилий ученых,
которые их
ввели в употребление
или вообще
работали в
данной области.
Для определения
критериев
теплового
подобия для
передачи тепла
в движущейся
среде конвекцией
используется
дифференциальное
уравнение
теплопроводности
Фурье-Кирхгофа
совместно с
граничным
уравнением
теплообмена.
На основе уравнения
подобия процессов
определяются
соотношения
между постоянными
подобия, и из
которых путем
подстановки
определяются
критерии теплового
подобия:
Nu = a ґ
l / l - число
Нуссельта.
Число Нуссельта
характеризует
собой условия
теплопередачи
между твердым
телом и средой,
оно содержит
в себе искомую
величину -
коэффициент
теплоотдачи
a, коэффециент
теплопроводности
среды l
и определяющий
размер l, характеризующий
собой геометрическое
подобие.
Ре = u ґ
l / a - число Пекле.
Число Пекле
обычно преобразуется
и представляется
в виде двух
критериев:
Число Рейнольдса
Re содержит в
себе скорость
потока u
и коэффициент
кинематической
вязкости n
= m/r
м2/с, где m
- коэффициент
динамической
вязкости,
характеризует
собой ее внутреннее
трение; r
- плотность
среды. Число
Рейнольдса
является критерием
гидродинамического
подобия, он
характеризует
собой условия
вынжденного
движения среды.
Множителями
числа Прандтля
Pr являются
физические
параметры -
кинематическая
вязкость и
коэффициент
температуропроводности
- число Прандтля
характеризует
собой свойства
среды. Оно
практически
не зависит ни
от давления,
ни от температуры.
Так как коэффициент
температуропроводности
a = l / (c ґ
r ),
то Pr = c ґ
r ґ
n / l
,
где с - теплоемкость
среды;
r - плотность
среды;
l - коэффициент
теплопроводности
среды.
Так как мы имеем
дело с теплоотдачей
в потоке движущейся
среды, то кроме
теплового
подобия, должны
быть соблюдены
условия гидромеханического
подобия. Критерии
гидромеханического
подобия выделяются
из дифференциального
уравнения
движения несжимаемой
вязкой жидкости
Навье-Стокса.
Это то же число
Рейнольдса,
а также число
Грасгофа:
Gr = bґgґl3ґDt/n2,
где g - ускорение
свободного
падения;
Dt - температурный
перепад между
средой и омываемой
ею поверхностью;
b - функция,
связывающая
изменение
плотномти среды
с температурой.
Число Грасгофа
Gr характеризует
свободное
конвективное
движение среды.
Критериальное
уравнение
теплопередачи
конвекцией
строится по
типу:
Nu = f ( Re , Gr , Pr )
Здесь Nu содержит
в себе искомую
величину a
и является
неопределяющим
критерием,
тогда как критерии
Re, Gr, Pr - определяющими.
Для газов одинаковой
атомности и,
в частности,
для воздуха,
когда Pr = const, будем
иметь:
Nu = F ( Re , Gr ).
А при вынужденном
турбулентном
движении газа,
что имеет место
в расстойном
шкафу при обтекании
потоком воздуха
нагревателей,
когда естественной
конвекцией
можно пренебречь,
выпадает число
Грасгофа:
Nu = F ( Re ).
Значение критической
скорости, при
которой происходит
переход от
ламинарного
режима течения
воздуха к
турбулентному,
соответствующее
числу Рейнольдса
Re = 2200, равно:
uкр = 2200 ґ
n / d.
При работе
расстойного
шкафа в установившемся
режиме в нем
происходят
постоянные
колебания
температуры
в установленных
пределах. Это
обьясняется
работой системы
управления.
То есть не только
при прогреве,
но даже в установившемся
режиме коэффициенты
теплоотдачи
поверхностей
ТЭНов, тележек
и стенок не
являются постоянными
и не подлежат
однозначному
точному матаматическому
описанию.
Еще большую
проблему представляет
нахождение
коэффициента
теплоотдачи
поверхностей
тестовых заготовок.
Это связано
с тем, что при
поступлении
тестовых заготовок
в расстойный
шкаф они прогреваются
значительно
медленнее, чем
циркулирующая
в камере шкафа
паровоздушная
среда. Когда
температура
заготовок
оказывается
меньше температуры
точки росы
паровоздушной
среды, на их
поверхности
конденсируется
влага, многократно
увеличивая
коэффициент
теплоотдачи
и интенсифицируя
процесс теплопередачи
от паровоздушной
среды к поверхности
тестовых заготовок,
в результате
чего скорость
прогрева их
поверхности
увеличивается.
Влага, покрывающая
тестовые заготовки,
также предотвращает
их от затвердевания
и от образования
трещин при
увеличении
тестовых заготовок.
Конденсация
влаги прекращается
по достижении
поверхностью
тестовых заготовок
температуры
точки росы (в
свою очередь
зависящей от
постоянно
меняющихся
температуры
и влажности
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха).
Коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготоврк
при этом уменьшается,
что влечет за
собой уменьшение
интенсивности
их прогрева.
Таким образом,
строгое математическое
описание коэффициента
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготовок
не представляется
возможным.
Модель
поддержания
заданной влажности
воздуха
Относительная
влажность
воздуха в расстойном
шкафу находится
по уравнению:
jвозд
= rп
/ rmax
,
где rmax
- максимально
возможная
абсолютная
влажность
воздуха при
данной температуре;
rп -
действительная
абсолютная
влажность
ненасыщенного
воздуха, скорость
изменения
которой (drп/dt)
может быть
выражена как:
,
где Vвозд -
объем циркулирующего
в расстойном
шкафу влажного
воздуха;
Gпотерь - расход
пара на конденсацию
на стенках
камеры расстойного
шкафа и на
поверхности
тестовых заготовок;
Gпара - расход
пара на увлажнение
воздуха в камере
расстойного
шкафа:
Gпара = Ртен
вл / r ,
где r - теплота
парообразования
воды;
Ртен вл - мощность
ТЭНов, используемых
для подогрева
и испарения
воды, с целью
увлажнения
воздуха в расстойном
шкафу.
В
связи с тем,
что в процессе
расстойки
необходимо
поддерживать
заданную влажность,
данные ТЭНы
включены только
пока относительная
влажность
воздуха в камере
расстойного
шкафа меньше
заданной. Как
только относительная
влажность
воздуха превышает
заданный предел
система управления
подает сигнал
на отключение
ТЭНов увлажнения.
При этом Ртэн
вл = 0. При падении
относительной
влажности ниже
предельной,
система управления
подает сигнал
на включение
ТЭНов увлажнения.
При этом Ртэн
вл = Ртэн вл
зад, где Ртэн
вл зад - номинальная
мощность ТЭНов
увлажнения.
Максимально
возможная
абсолютная
влажность
воздуха (rmax)
зависит от
температуры
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха,
а теплота
парообразования
воды (r) зависит
от температуры
воды. И если
последняя в
установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа практически
неизменна, то
температура
воздуха меняется
в заданном
диапазоне и
в установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа. А rmax
довольно существенно
зависит от
температуры
воздуха. То
есть даже в
установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа rmax
будет существенно
менятся и эти
изменения не
описываются
с большой точностью
математически.
Потери пара
на конденсацию
(Gпотерь) присходят
не всегда, а
только при
условии, что
внутренняя
поверхность
стенок камеры
расстойного
шкафа или поверхность
тестовых заготовок
имеют температуру
меньшую, чем
температура
точки росы (tр)
при данных
условиях.
Конденсацию
пара на стенках
можно практически
предотвратить
сделав достаточной
теплоизоляцию
стенок расстойного
шкафа. Напротив,
конденсация
пара на поверхности
тестовых заготовок
является неотемлемой
частью технологического
процесса растойки
тестовых заготовок,
напрямую влияющей
на качество
готовой продукции,
и происходит
в первой половине
процесса расстойки,
до момента
достижения
поверхностью
тестовых заготовок
температуры
точки росы. В
свою очередь,
температура
точки росы
зависит от
влажности и
температуры
воздуха в камере
расстойного
шкафа. Таким
образом, математическое
описание потерь
пара на конденсацию
не представляется
возможным.
Из всего вышеизложенного
становится
ясно, что полная
математическая
модель не пригодна
для написания
по ней алгоритма
программы и
самой программы
для ЭВМ с целью
моделирования
процессов
протекающих
в расстойном
шкафу и выбора
параметров
системы управления,
удовлетворяющих
заданным требованиям.
Приложения
Приложение
1: программа
для расчета
термодинамических
процессов и
для исследования
работы СУ расстойного
шкафа
program
Diplom_S; {Расчет
термодинамических
процессов в
расстойном
шкафу}
Const
t_tenz =
650; {Максимально
допустимая
температура
ТЭНов}
p_tenz =
2500; {Мощность
ТЭНов}
q_test_vid =
150; {Энергия, выделяемая
в тесте}
dttz =
0.5; {Допуск на
отклонение
температуры
от заданной}
VAR
t_z,t_v,t_ten,t_test,t_tel,t_os,dtt,dtt0 :
real;
t,dt,tk
: real;
k_v,k_ten,k_test,k_tel,k_st
: real;
c_v,c_test,c_tel,c_ten
: real;
m_v,m_test,m_tel,m_ten
: real;
q_v,q_ten,q_test,q_tel,q_st,p_ten
: real;
dt_test,dt_tel,dt_v,dt_ten
: real;
outf
: text;
procedure diff (var
x:real; dx:real; dt:real); {Процедура
интегрирвания}
begin
x := x + dx * dt;
end;
BEGIN
assign (outf,
'ds1.out');
Rewrite (outf);
t_z :=
40; {Заданная
температура
ТЭНов}
t_v :=
20; {Начальная
температура
воздуха в шкафу}
t_test :=
25; {Начальная
температура
тестовых заготовок}
t_tel :=
20; {Начальная
температура
тележек}
t_ten :=
20; {Начальная
температура
ТЭНов}
t_os :=
20; {Температура
воздуха окружающей
среды}
dtt := t_z -
t_v; {Начальный
сигнал рассогласования}
t := 0; {Время
начала процесса}
dt := 1; {Шаг
интегрирования}
tk :=
3660; {Продолжительность
расстойки}
k_ten :=
86.7*Pi*0.008*2; {Коэффициент
ТЭНов}
k_test := 24.8 *
9; {Коэффициент
теста}
k_tel := 6 *
11.5; {Коэффициент
тележек}
k_st := 1.87 *
11.77; {Коэффициент
стенок}
c_v :=
1079; {Теплоемкость
воздуха}
c_test :=
3000; {Теплоемкость
теста}
c_tel :=
500; {Теплоемкость
тележек}
c_ten :=
470; {Теплоемкость
ТЭНов}
m_v :=
1.11*2.5; {Масса воздуха}
m_test :=
0.46*180; {Масса теста}
m_tel :=
75; {Масса тележек}
m_ten :=
(7100*2*Pi*sqr(0.008))/4; {Масса
ТЭНов}
while t = dttz)
OR ((dtt > -dttz) AND (dtt0 > dtt))) AND (t_ten < t_tenz)
then
p_ten := p_tenz
else p_ten :=
0; {Включение/выключение
ТЭНов}
diff(t_ten,dt_ten,dt); {Нахождение
температуры
ТЭНов}
diff(t_test,dt_test,dt); {Нахождение
температуры
теста}
diff(t_tel,dt_tel,dt); {Нахождение
температуры
тележек}
diff(t_v,dt_v,dt); {Нахождение
температуры
воздуха}
t := t +
dt; {Инкремент
времени}
end; {Конец
расчета}
close (outf);
END.
Приложение
2: спецификация
к сборочному
чертежу
Приложения
Приложение
1: программа
для расчета
термодинамических
процессов и
для исследования
работы СУ расстойного
шкафа
program
Diplom_S; {Расчет
термодинамических
процессов в
расстойном
шкафу}
Const
t_tenz =
600; {Максимально
допустимая
температура
ТЭНов}
p_tenz =
2000; {Мощность
ТЭНов}
q_test_vid =
100; {Энергия, выделяемая
в тесте}
dttz =
1; {Допуск на
отклонение
температуры
от заданной}
VAR
t_z,t_v,t_ten,t_test,t_tel,t_os,dtt,dtt0 :
real;
t,dt,tk
: real;
k_v,k_ten,k_test,k_tel,k_st
: real;
c_v,c_test,c_tel,c_ten
: real;
m_v,m_test,m_tel,m_ten
: real;
q_v,q_ten,q_test,q_tel,q_st,p_ten
: real;
dt_test,dt_tel,dt_v,dt_ten
: real;
outf
: text;
procedure diff (var
x:real; dx:real; dt:real); {Процедура
интегрирвания}
begin
x := x + dx * dt;
end;
BEGIN
assign (outf,
'ds1.out');
Rewrite (outf);
t_z :=
40; {Заданная
температура
ТЭНов}
t_v :=
20; {Начальная
температура
воздуха в шкафу}
t_test :=
25; {Начальная
температура
тестовых заготовок}
t_tel :=
20; {Начальная
температура
тележек}
t_ten :=
20; {Начальная
температура
ТЭНов}
t_os :=
20; {Температура
воздуха окружающей
среды}
dtt := t_z -
t_v; {Начальный
сигнал рассогласования}
t := 0; {Время
начала процесса}
dt := 1; {Шаг
интегрирования}
tk :=
3660; {Продолжительность
расстойки}
k_ten :=
97*Pi*0.006*2; {Коэффициент
ТЭНов}
k_test := 24.8 *
6; {Коэффициент
теста}
k_tel := 6 *
7; {Коэффициент
тележек}
k_st := 1.87 *
9.73; {Коэффициент
стенок}
c_v :=
1079; {Теплоемкость
воздуха}
c_test :=
3000; {Теплоемкость
теста}
c_tel :=
500; {Теплоемкость
тележек}
c_ten :=
470; {Теплоемкость
ТЭНов}
m_v :=
1.11*2; {Масса воздуха}
m_test :=
0.46*120; {Масса теста}
m_tel :=
50; {Масса тележек}
m_ten :=
(7100*2*Pi*sqr(0.006))/4; {Масса
ТЭНов}
while t = dttz)
OR ((dtt > -dttz) AND (dtt0 > dtt))) AND (t_ten < t_tenz)
then
p_ten := p_tenz
else p_ten :=
0; {Включение/выключение
ТЭНов}
diff(t_ten,dt_ten,dt); {Нахождение
температуры
ТЭНов}
diff(t_test,dt_test,dt); {Нахождение
температуры
теста}
diff(t_tel,dt_tel,dt); {Нахождение
температуры
тележек}
diff(t_v,dt_v,dt); {Нахождение
температуры
воздуха}
t := t +
dt; {Инкремент
времени}
end; {Конец
расчета}
close (outf);
END.
Приложение
2: спецификация
к сборочному
чертежу
- 136 -
Проектирование
системы управления
расстойным
шкафом
Синегубкин
Сергей Александрович
У1998
Содержание:
Страница:
Введение
С
целью наиболее
полного удовлетворения
потребности
населения в
хлеббулочных
изделиях расширенного
ассортимента
и высокого
качества необходимо
использовать
прогрессивные
производственные
технологии,
реконструировать
и обновлять
производство
таким образом,
что позволит
получить наивысший
экономический
эффект.
Наиболее
полно данная
проблема может
быть решена
путем создания
комплексов
минипекарен,
где наиболее
гибко и рационально
решаются как
технологические,
так и экономические
задачи.
Комплекс
вопросов, связанных
с разработкой
и внедрением
автоматизированных
систем управления
технологическим
оборудованием
минипекарен,
используемым
при производстве
хлебобулочных
изделий в настоящее
время может
успешно решаться
на базе сформировавшихся
научных достижений
в области технологии
хлебопекарного
производства,
автоматизации
производственных
процессов и
освоения
информационной,
измерительной
и вычислительной
техники.
Технологические
процессы
хлебопекарного
производства
характеризуются
многокомпонентностью
исходного
сырья, высокой
степенью
неопределенности
на различных
этапах протекания
процесса производства
пшеничного
хлеба, нелинейными
зависимостями
между параметрами,
т.е. являются
сложными системами.
В большинстве
своем они
представляют
собой сочетание
гидродинамических,
тепловых,
биохимических
и механических
процессов.
Цель
настоящего
дипломного
проекта заключается
в создании
такой системы
управления
расстойным
шкафом, входящим
в состав комплекса
минипекарни,
которая позволит
полностью
использовать
внутренние
ресурсы перерабатываемого
сырья, улучшить
качество выпекаемых
изделий, уменьшить
процент брака
и снизить
трудоемкость
операции расстойки
тестовых заготовок.
В в
связи с этим
в данном дипломном
проекте выбраны
к рассмотрению
следующие
вопросы:
описание процесса
расстойки
тестовых заготовок
и требования
к системе
управления;
разработка
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу;
разработка
и идентификация
упрощенной
математической
модели процессов
в расстойном
шкафу;
выбор элементов
и конструкции
системы управления;
расчет параметров
системы управления,
обеспечивающих
заданный режим;
автоматизация
и технология
приемо-сдаточных
и периодических
испытаний
асинхронных
двигателей
малой мощности
(в технологической
части);
расчет затрат
на ОКР по разработке
СУ расстойного
шкафа (в экономической
части);
безопасность
труда при работе
с расстойным
шкафом (в разделе
охраны труда
и окружающей
среды).
Спецчасть
Описание
процесса расстойки
тестовых заготовок.
Требования
к системе управления
Стадии
производства
хлебобулочных
изделий
Процесс
производства
хлебобулочных
изделий делится
на три основные
стадии:
приготовление
теста;
разделка тестовых
заготовок;
выпечка хлеба,
которые,
в свою очередь,
делятся соответственно
на технологические
операции:
замес теста
и его созревание;
деление теста
на куски;
округление
тестовых заготовок;
предварительная
расстойка;
закатка;
окончательная
расстойка;
выпечка хлеба.
Описание
процесса расстойки
тестовых заготовок
Одной
из важнейших
технологических
операций выпечки
хлебобулочных
изделий является
процесс расстойки
тестовых заготовок.
Расстойка теста
является
предпоследней
стадией производства,
на которой
происходит
окончательная
подготовка
тестовой заготовки
к процессу
выпечки.
До
процесса расстойки
сформированная
тестовая заготовка
имеет беспористую
структуру.
Поэтому для
протекания
процесса релаксации
напряжений,
разрыхления
тестовой заготовки,
т.е. придания
ей пористой
структуры и
формы будущего
хлеба или
хлебобулочного
изделия проводится
процесс окончательной
расстойки.
Чтобы данный
процесс протекал
достаточно
интенсивно
и без образования
подсохшей
корочки на
поверхности
тестовой заготовки,
параметры
воздуха (Тв,
Wв) в расстойном
шкафу должны
соответствовать
определенным
значениям
температуры
и относительной
влажности
(35-45°С, 75-85%).
При
расстойке
протекают
биохимические,
микробиологические,
коллоидные
и физические
процессы.
При
поступлении
тестовой заготовки
в расстойный
шкаф на ее
поверхности
конденсируется
влага и интенсифицируется
процесс теплопередачи
от паровоздушной
среды к тестовой
заготовке. В
результате
этого скорость
прогрева ее
поверхности
увеличивается.
Влага, покрывающая
тестовую заготовку,
предотвращает
ее от заветривания.
Конденсация
влаги прекращается
по достижении
поверхностью
тестовой заготовки
температуры
точки росы.
После
удаления диоксида
углерода в
результате
формирования
тестовой заготовки,
он опять начинает
продуцироваться
хлебопекарными
дрожжами. В
начале расстойки
процесс газообразования
протекает
достаточно
интенсивно
( участок кривой
скорости изменения
электрического
сопротивления
(см. рис. 2.1) до первого
экстремума).
Это можно объяснить
повышением
активности
дрожжевых
клеток в результате
насыщения
тестовой заготовки
кислородом
воздуха после
ее разделки
и частичным
удалением
продуктов
жизнедеятельности
дрожжей. При
расстойке
образующийся
диоксид углерода
задерживается
тестом, что
приводит к
увеличению
его объема и
созданию пористой
структуры.
Давление
пузырьков
диоксида углерода,
образующихся
вокруг дрожжевых
клеток, увеличиваясь,
приводит к
растягиванию
клейковинного
каркаса и образованию
пор, которые
при дальнейшем
газообразовании
увеличиваются
в объеме. Выравнивание
внутреннего
давления между
порами осуществляется
по капиллярам.
В момент увеличения
пор в размерах
происходит
снижение в них
внутреннего
давления и
соответственно
снятие внутренних
напряжений
клейковинного
каркаса, т.е. в
тесте периодически
происходит
релаксация
накапливающихся
напряжений.
Это способствует
образованию
тонкостенной
пористой структуры.
На релаксацию
напряжений
оказывают
влияние также
ферментативные
процессы. Изменение
температуры
тестовой заготовки
и ее структуры
приводит к
изменению
кинематической
вязкости.
рис 2.1.
Через определенное
время наблюдается
спад интенсивности
газообразования
( участок кривой
скорости изменения
электрического
сопротивления
после первого
экстремума
максимума). Это
объясняется
угнетением
дрожжевых
клеток продуктами
их жизнедеятельности.
В этот период
времени до
экстремума
минимума скорости
изменения
электрического
сопротивления
происходит
адаптация
дрожжей к новым
условиям
жизнедеятельности
(полностью
анаэробным).
После этого
интенсивность
газообразования
увеличивается.
Второе
экстремальное
максимальное
значение скорости
изменения
электрического
сопротивления,
отражающей
динамику формирования
структуры
тестовой заготовки,
соответствует
готовности
теста, так как
далее начинается
флуктуация
газовыделения,
приводящая
со временем
к уплотнению
структуры
теста, т.е. к
перерасстойке.
Готовность
тестовой заготовки
в данный момент
подтверждается
экстремальным
минимальным
значением
скорости изменения
температуры
поверхностного
слоя и качеством
готового хлеба.
Обменные
процессы,
происходящие
на поверхности
тестовой заготовки
могут быть
также охарактеризованы
кривой dT/dt (скорость
изменения
температуры
поверхностного
слоя тестовых
заготовок в
процессе расстойки),
вид которой
приведен на
рис. 2.2. Кривая
имеет три ярко
выраженных
экстремума,
каждый из которых
характеризует
качественные
изменения,
происходящие
в тестовой
заготовке в
период окончательной
расстойки.
рис 2.2
При поступлении
тестовой заготовки
в расстойный
шкаф, когда
температура
заготовки
меньше температуры
точки росы
паровоздушной
среды, происходит
достаточно
сильная конденсация
влаги на поверхности
тестовой заготовки.
Конденсация
влаги приводит
к ускоренному
повышению
температуры
тестовой заготовки
(участок а-б).
Достижение
экстремума
максимума в
точке “б”
соответствует
нагреву поверхности
тестовой заготовки
до температуры
точки росы
окружающей
среды. Конденсация
влаги предотвращает
заветривание
поверхности
и образование
трещин при
увеличении
тестовой заготовки
в объеме. Более
того, насыщение
влагой поверхностного
слоя тестовой
заготовки
обеспечивает
закупорку
капилляров,
что блокирует
выделение
диоксида углевода
из тестовой
заготовки и
повышает
газоудерживающую
способность
теста.
Замедление
прогрева тестовой
заготовки на
участке “б-в”
связан с уносом
тепла в процессе
испарения влаги
с поверхности.
Процесс испарения
избыточной
влаги с поверхности
тестовой заготовки
совпадает с
процессом
интенсивного
разрыхления
тестовой заготовки
образующимся
диоксидом
углерода. Точка
“в” - экстремум
минимум отражает
момент стабилизации
структуры
теста, определяемой
внутренним
давлением СО2,
реологическими
свойствами,
соотношением
свободной и
связанной
влаги. Точка
“в” - экстремум
минимум скорости
изменения
поверхностного
слоя тестовой
заготовки
является моментом
готовности
тестовой заготовки
к выпечке, так
как дальнейшее
продолжение
расстойки
приводит к
уплотнению
поверхностного
слоя за счет
увеличения
пластической
составляющей
общей деформации
теста и процесса
флуктуации
газовыделения,
за счет снижения
газоудерживающей
способности
теста. Процесс
уплотнения
поверхностного
слоя тестовой
заготовки
приводит к
ускоренному
повышению
температуры
тестовой заготовки,
т.е. кривая скорости
изменения
температуры
поверхностного
слоя начинает
расти. Рост
кривой продолжается
до точки “г”,
после прохождения
которой начинается
процесс интенсивного
газовыделения,
связанного
с резким снижением
газоудерживающей
способности
теста, вызванной
пептизацией
белков и увеличением
жидкой фазы.
После чего
тестовая заготовка
начинает оседать.
В этот период
также наблюдается
снижение прогрева
тестовой заготовки
( участок “г-д”
см. рис.). Выпечка
хлеба в период
времени, соответствующий
участку “в г”,
приводит к
получению хлеба
худшего качества,
чем в момент
времени соответствующий
точке “в” - экстремум
минимум, а на
участке “г-д”
- приводит к
получению
брака.
расстойного
шкафа
Расстойка
тестовых заготовок
происходит
в расстойном
шкафу. Расстойный
шкаф (см. чертеж)
представляет
собой однокамерный
двухдверный
металлический
контейнер с
теплоизолированными
стенками, имеющий
габаритные
размеры (ШґГґВ):
1530 мм ґ 830 мм
ґ 2280 мм,
вмещающий две
стандартные
стеллажные
тележки, размером
450 ґ 660 мм.
В
верхней части
расстойного
шкафа находится
отсек, в котором
расположена
система поддержания
температурно-влажностного
режима в камере
расстойного
шкафа, включающая
в себя:
герметичную
металлическую
емкость для
воды;
нагревательные
элементы (ТЭНы);
циркуляционный
вентилятор;
электроклапаны
подачи воды;
фильтр поступающей
воды;
сливной насос;
трубки системы
подачи и слива
воды;
воздушные
каналы;
рабочие датчики
влажности,
температуры
и уровня воды;
датчики критических
значений температуры
и уровня воды;
выключатели
питания и
управления;
задатчики
температуры
и влажности;
индикатор
температуры;
индикаторные
лампы рабочих
и аварийных
режимов;
предохранители
и автоматические
выключатели;
электронная
система управления;
преобразователь
частоты;
Органы
управления
расстойным
шкафом и приборы
индикации
находятся на
панели управления,
расположенной
в верхней части
расстойного
шкафа.
Двери
расстойного
шкафа при открытии
более чем на
90° остаются
в открытом
состоянии, а
в противном
случае - автоматически
закрываются.
Правильная
очередность
закрытия дверей
обеспечивается
автоматическим
доводчиком.
Для улучшения
герметизации
и повышения
теплоизоляции
по периметру
дверей проложен
магнитный
уплотнитель.
Двери, как и
стенки расстойного
шкафа, имеют
теплоизоляционный
слой.
Расстойный
шкаф подключается
к системе холодного
водоснабжения,
канализации
и к трехфазной
сети переменного
тока, напряжением
380 В с заземленной
нейтралью.
Требования
к системе управления
расстойным
шкафом
Так
как окончательная
расстойка
является конечной
технологической
операцией,
формирующей
физико-химические
свойства тестовой
заготовки и
определяющей
в большой степени
качество готового
хлеба, то определение
и поддержание
оптимальных
параметров
расстойки -
температуры
воздуха Тв,
относительной
влажности
воздуха Wв
и продолжительность
расстойки
тестовой заготовки
до готовности
tр#
- имеют большое
практическое
значение.
Для
точного определения
технологических
параметров
расстойного
шкафа необходимо
иметь современные
методы контроля
и поддержания
температуры
и относительной
влажности
воздуха.
Проектируемая
система управления
расстойным
шкафом должна
обеспечивать
оптимальные
параметры
проведения
расстойки
тестовых заготовок.
Для этого необходимо
обеспечить
непрерывный
контроль за
температурой
и влажностью
в расстойном
шкафу и обеспечить
их поддержание
с заданной
точностью. При
этом желательно
предотвратить
конденсацию
воды на тестовых
заготовках
и стенках расстойного
шкафа.
Важной с точки
зрения конвекционной
теплопередачи
является скорость
обдувания
воздухом тестовых
заготовок и
нагревательных
элементов. Она
в большой степени
влияет на качество
готового продукта.
Поэтому в системе
управления
должна быть
предусмотрена
возможность
изменения
скорости обдувания
воздухом тестовых
заготовок и
нагревательных
элементов путем
регулирования
скорости вращения
приводного
двигателя
циркуляционного
вентилятора.
Проектируемая
система управления
должна также
обеспечивать
безопасность
работы расстойного
шкафа, предотвращая
последствия
замыканий и
обрывов проводки,
перегрев
нагревателей,
понижение или
повышение
уровней воды
за допустимые
пределы.
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу
Сведения
из теории
термодинамики
и теплопередачи
Разработка
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу производится
по законам
термодинамики
и теплопередачи
(теплообмена).
В
учении о теплообмене
рассматриваются
процессы
распространения
теплоты в твердых,
жидких и газообразных
телах. Эти процессы
по своей
физико-механической
природе весьма
многообразны,
отличаются
большой сложностью
и обычно развиваются
в виде комплекса
разнородных
явлений.
Перенос
теплоты может
осуществляться
тремя способами:
теплопроводностью,
конвекцией
и излучением.
Процесс переноса
теплоты теплопроводностью
происходит
между непосредственно
соприкасающимися
телами или
частицами тел
с различной
температурой.
Теплопроводность
представляет
собой молекулярный
процесс передачи
теплоты.
Известно,
что при нагревании
тела кинетическая
энергия его
молекул возрастает.
Частицы более
нагретой части
тела, сталкиваясь
при своем
беспорядочном
движении с
соседними
частицами,
сообщают им
часть своей
кинетической
энергии. Этот
процесс распространяется
по всему телу.
То есть теплопроводность
представляет
процесс распространения
энергии между
частицами тела,
находящимися
друг с другом
в соприкосновении
и имеющими
различные
температуры.
Например, если
нагревать один
конец железного
стержня, то
через некоторое
время температура
другого его
конца также
повысится.
Перенос теплоты
теплопроводностью
зависит от
физических
свойств тела,
от его геометрических
размеров, а
также от разности
температур
между различными
частями тела.
При определении
переноса теплоты
теплопроводностью
в реальных
телах встречаются
известные
трудности,
которые на
практике до
сих пор не решены.
Эти трудности
состоят в том,
что тепловые
процессы развиваются
в неоднородной
среде, свойства
которой зависят
от температуры
и изменяются
по объему; кроме
того, трудности
возникают с
увеличением
сложности
конфигурации
системы.
Теплопроводность
l (или
коэффициент
теплопроводности)
характеризует
способность
данного вещества
проводить
теплоту.
Q = (T2 - T1)ґlґS/d
- тепловой поток
через плоские
стенки, где d
- толщина стенки,
S - площадь поверхности
стенки, (Т2 -
Т1) - разность
температур
на поверхностях
стенки.
Второй
вид переноса
теплоты - конвекция
- происходит
только в газах
и жидкостях.
Этот вид переноса
осуществляется
при перемещении
и перемешивании
всей массы
неравномерно
нагретых жидкости
или газа. Конвекционный
перенос теплоты
происходит
тем интенсивнее,
чем больше
скорость движения
жидкости или
газа, так как
в этом случае
за единицу
времени перемещается
большее количество
частиц тела.
В жидкостях
и газах перенос
теплоты конвекцией
всегда сопровождается
теплопроводностью,
так как при
этом осуществляется
и непосредственный
контакт частиц
с различной
температурой.
Одновременный
перенос теплоты
конвекцией
и теплопроводностью
называют конвективным
теплообменомобменом;
он может быть
вынужденным
и свободным.
Если движение
рабочего тела
вызвано искусственно
(вентилятором,
компрессором,
мешалкой и
др.), то такой
конвективный
теплообмен
называют вынужденным.
Если же движение
рабочего тела
возникает под
влиянием разности
плотностей
отдельных
частей жидкости
от нагревания,
то такой теплообмен
называют свободным
(естественным)
конвективным
теплообменом.
В
большинстве
случаев перенос
теплоты осуществляется
несколькими
способами, хотя
часто одним
или даже двумя
способами
пренебрегают
ввиду их относительно
небольшого
вклада в суммарный
сложный теплоперенос.
При
расчете теплопередачи
конвекцией
между твердым
телом и газом
(жидкостью)
используют
выражение
Qконв = (T2 - T1)ґaґS,
где
a - коэффициент
теплоотдачи
от твердого
тела к газу,
S - площадь поверхности
омываемого
твердого тела,
Т2 и Т1 - температуры
тела и газа.
При расчете
теплопередачи
через плоскую
стенку используют
следующее
выражение
Qконв = (T2 - T1)ґkґS,
где k - коэффициент
теплопередачи
(характеризует
интенсивность
теплопередачи
от одного
теплоносителя
к другому через
разделяющую
их плоскую
стенку);
S - площадь поверхности
стенки;
(Т2 - Т1) - разность
температур
на поверхностях
стенки.
Коэффициент
теплопередачи
расчитывается
по формуле
,
где d - толщина
стенки;
l - коэффициент
теплопроводности
стенки;
a1 - общий
коэффициент
теплоотдачи
к внутренней
поверхности
стенки;
a2 - общий
коэффициент
теплоотдачи
от наружной
поверхности
стенки.
Общие коэффициенты
теплоотдачи
методически
оцениваются
одинаково - как
сумма коэффициентов
теплоотдачи
конвекцией
(aкон)
и излучением
(aизл):
aобщ =
aкон +
aизл .
Для расчета
теплоты, необходимой
для нагрева
тел, пользуются
формулой
теплоемкости:
Q = c ґ m ґ
DТ,
где с - коэффициент
теплоемкости
тела;
m - масса тела;
DТ - разность
начальной и
конечной температур
тела.
поддержания
заданной температуры
Во
время работы
расстойного
шкафа в его
камере протекают
сложные теплообменные
процессы.
Основным
источником
тепла в расстойном
шкафу являются
нагревательные
элементы (ТЭНы),
находящиеся
в потоке воздуха,
циркуляция
которого
обеспечивается
циркуляционным
насосом. Подогретый
воздух передает
тепловую энергию
тестовым заготовкам,
прогревая их.
Одновременно
часть энергии
расходуется
на прогрев
тележек, а часть
энергии теряется
за счет теплопередачи
через стенки
расстойного
шкафа. При работе
системы поддержания
заданной влажности
вместе с паром
в камеру расстойного
шкафа также
попадает энергия.
Следовательно,
уравнение
теплового
баланса расстойного
шкафа выглядит
следующим
образом:
Qвозд
= Qтэн + Qпара
- Qтеста - Qтел
- Qст ,
где Qвозд
- теплота затрачиваемая
на прогрев
воздуха;
Qтэн
- тепловой поток
с поверхности
ТЭНов;
Qпара - количество
теплоты, вносимое
в камеру расстойного
шкафа вместе
с паром, необходимым
для поддержания
в камере расстойного
шкафа заданного
уровня относительной
влажности
воздуха;
Qтеста
- количество
теплоты, идущее
на прогрев
теста;
Qтел
- количество
теплоты, идущее
на прогрев
тележек;
Qст
- потеря тепла
через стенки.
Теплота,
затрачиваемая
на прогрев
воздуха, может
быть описана
как:
Qвозд
= cвозд ґmвозд
ґ(dTвозд/dt),
где
cвозд - теплоемкость
воздуха:
cвозд
= (св + cп ґ
dв/1000),
где св - теплоемкость
сухого воздуха;
сп - теплоемкость
перегретого
пара;
dп
- влагосодержание
воздуха.
Так как влагосодержание
влажного воздуха
зависит от его
температуры
и влажности,
то и теплоемкость
влажного воздуха
зависит от этих
параметров.
mвозд
- масса воздуха
в расстойном
шкафу;
mвозд
= rвозд
ґ Vвозд
,
где rвозд
- плотность
влажного воздуха
в камере расстойного
шкафа;
Vвозд - объем
воздуха в камере
расстойного
шкафа.
dTвозд/dt
- скорость изменения
температуры
воздуха.
Откуда:
Тепловой
поток с поверхности
ТЭНов описывается
с помощью уравнения
конвективной
теплопередачи:
Qтэн
= aтэнґSтэнґ(Ттэн
- Твозд),
где
aтэн -
коэффициент
теплоотдачи
ТЭНов;
Sтэн
- площадь
поверхности
ТЭНов;
Ттэн
- температура
ТЭНов;
Твозд
- температура
циркулирующего
воздуха.
При
этом, излишки
энергии ТЭНов
идут на изменение
их температуры:
,
где
dT/dt - скорость
изменения
температуры
ТЭНов;
Ртэн
- мощность ТЭНов;
Qтэн
- тепловой поток
с поверхности
ТЭНов;
cтэн
- теплоемкость
материала
ТЭНов;
mтэн
- масса ТЭНов.
В связи с тем,
что в процессе
расстойки
необходимо
поддерживать
заданную температуру,
ТЭНы включены
только пока
температура
воздуха в камере
расстойного
шкафа меньше
заданной. Как
только температура
воздуха превышает
заданный предел
на допустимую
величину, система
управления
подает сигнал
на отключение
ТЭНов. При этом
Ртэн = 0. При
падении температуры
за нижний предел
система управления
подает сигнал
на включение
ТЭНов. При этом
Ртэн = Ртэн
зад , где Ртэн
зад - номинальная
мощность ТЭНов.
Тепловой
поток, вносимый
с паром, расчитывается
по формуле:
Qпара
= (Ртен вл / r) ґ
hп,
где Ртен вл
- мощность ТЭНов,
используемых
для подогрева
и испарения
воды, с целью
увлажнения
воздуха в расстойном
шкафу;
r - теплота
парообразования
воды;
hп - удельная
энтальпия
насыщенного
пара.
Тепловой
поток, получаемый
тестовыми
заготовками
и используемый
для их прогрева,
может быть
описан формулой
конвективного
теплообмена:
Qтеста
= aтеста
ґ Sтеста
ґ (Твозд
- Ттеста),
где aтеста
- коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготовок;
Sтеста
- площадь поверхности
тестовых заготовок;
Ттеста - температура
тестовых заготовок,
скорость изменения
которой, с учетом
того, что при
расстойке в
тестовых заготовках
выделяется
энергия Qтеста выд,
составляет:
,
где
cтеста - теплоемкость
тестовых заготовок;
mтеста
- масса тестовых
заготовок.
Аналогично,
тепловой поток,
получаемый
тележками и
используемый
для их прогрева,
также может
быть описан
формулой
конвективного
теплообмена:
Qтел
= aтел
ґ Sтел
ґ (Твозд
- Ттел),
где aтел
- коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тележек;
Sтел
- площадь поверхности
тележек;
Ттел - температура
тележек, скорость
изменения
которой:
,
где
cтел - теплоемкость
тележек;
mтел
- масса тележек.
Потери
теплоты через
стенки расстойного
шкафа рассчитываются
по уравнению
теплопередачи:
Qст
= kcт ґ Sст
ґ (Твозд
- Тос),
где kст - коэффициент
теплопередачи
через стенки;
Sст
- площадь стенок
камеры расстойного
шкафа;
Тос
- температура
окружающей
среды.
Следует учесть,
что коэффициенты
теплоотдачи
конвекцией
(aтэн,
aтеста,
aтел)
и коэффициент
теплопередачи
kст (также
зависящий от
коэффициентов
теплоотдачи
поверхностей
стенок) в свою
очередь зависят
от многих факторов:
от температур
поверхностей
и омывающей
их среды, от
скорости движения
последней, от
ее теплопроводности,
вязкости, плотности
и теплоемкости
(в свою очередь
также зависящих
от температуры
среды), от конфигурации
и состояния
поверхностей
и их геометрических
размеров. Нахождение
коэффициентов
теплоотдачи
конвекцией
возможно путем
решения системы
дифференциальных
уравнений
(Фурье-Кирхгофа,
Навье-Стокса,
сплошности(непрерывности),
дифференциального
уравнения
теплообмена,
описывающего
процесс теплоотдачи
на границах
тела) с прибавлением
краевых условий
(геометрические
условия, характеризующие
форму и размеры
тела, в котором
протекает
процесс теплопередачи;
физические
условия, характеризующие
физические
свойства среды
и тела; граничные
условия, характеризующие
протекание
процесса
теплопередачи
на границах
тела; временные
условия, характеризующие
протекание
процесса во
времени). Это
возможно лишь
в некоторых
частных случаях
при использовании
ряда упрощений,
причем полученные
решения не
всегда согласуются
с опытными
результатами.
Поэтому изучение
конвективного
теплообмена
развивалось,
как правило,
экспериментальным
путем. Однако
чисто экспериментальное
изучение какого-либо
физического
явления имеет
тот недостаток,
что его результаты
имеют ограниченную
ценность, так
как применимы
лишь к частному
явлению. Это
чрезвычайно
усложняет
эксперимент,
заставляя
опытным путем
проверить
зависимость
данного явления
от ряда факторов,
а некоторые
явления зависят
от многих переменных.
На помощь в
этих случаях
приходит теория
подобия, позволяющая
в известной
степени обобщить
полученные
опытные результаты,
распространить
их на целую
группу подобных
явлений. Подобные
системы характеризуются
безразмерными
комплексами,
составленными
из характеризующих
явление величин,
сохраняющими
одно и то же
численное
значение. Такие
величины носят
название инвариантов
или критериев
подобия и
обозначаются
символами,
состоящими
из первых букв
фамилий ученых,
которые их
ввели в употребление
или вообще
работали в
данной области.
Для определения
критериев
теплового
подобия для
передачи тепла
в движущейся
среде конвекцией
используется
дифференциальное
уравнение
теплопроводности
Фурье-Кирхгофа
совместно с
граничным
уравнением
теплообмена.
На основе уравнения
подобия процессов
определяются
соотношения
между постоянными
подобия, и из
которых путем
подстановки
определяются
критерии теплового
подобия:
Nu = a ґ
l / l - число
Нуссельта.
Число Нуссельта
характеризует
собой условия
теплопередачи
между твердым
телом и средой,
оно содержит
в себе искомую
величину -
коэффициент
теплоотдачи
a, коэффициент
теплопроводности
среды l
и определяющий
размер l, характеризующий
собой геометрическое
подобие.
Ре = u ґ
l / a - число Пекле.
Число Пекле
обычно преобразуется
и представляется
в виде двух
критериев:
Число Рейнольдса
Re содержит в
себе скорость
потока u
и коэффициент
кинематической
вязкости n
= m/r
м2/с, где m
- коэффициент
динамической
вязкости,
характеризует
собой ее внутреннее
трение; r
- плотность
среды. Число
Рейнольдса
является критерием
гидродинамического
подобия, он
характеризует
собой условия
вынужденного
движения среды.
Множителями
числа Прандтля
Pr являются
физические
параметры -
кинематическая
вязкость и
коэффициент
температуропроводности
- число Прандтля
характеризует
собой свойства
среды. Оно
практически
не зависит ни
от давления,
ни от температуры.
Так как коэффициент
температуропроводности
a = l / (c ґ
r ),
то Pr = c ґ
r ґ
n / l
,
где с - теплоемкость
среды;
r - плотность
среды;
l - коэффициент
теплопроводности
среды.
Так как мы имеем
дело с теплоотдачей
в потоке движущейся
среды, то кроме
теплового
подобия, должны
быть соблюдены
условия гидромеханического
подобия. Критерии
гидромеханического
подобия выделяются
из дифференциального
уравнения
движения несжимаемой
вязкой жидкости
Навье-Стокса.
Это то же число
Рейнольдса,
а также число
Грасгофа:
Gr = bґgґl3ґDt/n2,
где g - ускорение
свободного
падения;
Dt - температурный
перепад между
средой и омываемой
ею поверхностью;
b - функция,
связывающая
изменение
плотности среды
с температурой.
Число Грасгофа
Gr характеризует
свободное
конвективное
движение среды.
Критериальное
уравнение
теплопередачи
конвекцией
строится по
типу:
Nu = f ( Re , Gr , Pr )
Здесь Nu содержит
в себе искомую
величину a
и является
неопределяющим
критерием,
тогда как критерии
Re, Gr, Pr - определяющими.
Для газов одинаковой
атомности и,
в частности,
для воздуха,
когда Pr = const, будем
иметь:
Nu = F ( Re , Gr ).
А при вынужденном
турбулентном
движении газа,
что имеет место
в расстойном
шкафу при обтекании
потоком воздуха
нагревателей,
когда естественной
конвекцией
можно пренебречь,
выпадает число
Грасгофа:
Nu = F ( Re ).
Значение критической
скорости, при
которой происходит
переход от
ламинарного
режима течения
воздуха к
турбулентному,
соответствующее
числу Рейнольдса
Re = 2200, равно:
uкр = 2200 ґ
n / d.
При работе
расстойного
шкафа в установившемся
режиме в нем
происходят
постоянные
колебания
температуры
в установленных
пределах. Это
объясняется
работой системы
управления.
То есть не только
при прогреве,
но даже в установившемся
режиме коэффициенты
теплоотдачи
поверхностей
ТЭНов, тележек
и стенок не
являются постоянными
и не подлежат
однозначному
точному математическому
описанию.
Еще большую
проблему представляет
нахождение
коэффициента
теплоотдачи
поверхностей
тестовых заготовок.
Это связано
с тем, что при
поступлении
тестовых заготовок
в расстойный
шкаф они прогреваются
значительно
медленнее, чем
циркулирующая
в камере шкафа
паровоздушная
среда. Когда
температура
заготовок
оказывается
меньше температуры
точки росы
паровоздушной
среды, на их
поверхности
конденсируется
влага, многократно
увеличивая
коэффициент
теплоотдачи
и интенсифицируя
процесс теплопередачи
от паровоздушной
среды к поверхности
тестовых заготовок,
в результате
чего скорость
прогрева их
поверхности
увеличивается.
Влага, покрывающая
тестовые заготовки,
также предотвращает
их от затвердевания
и от образования
трещин при
увеличении
тестовых заготовок.
Конденсация
влаги прекращается
по достижении
поверхностью
тестовых заготовок
температуры
точки росы (в
свою очередь
зависящей от
постоянно
меняющихся
температуры
и влажности
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха).
Коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготовок
при этом уменьшается,
что влечет за
собой уменьшение
интенсивности
их прогрева.
Таким образом,
строгое математическое
описание коэффициента
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготовок
не представляется
возможным.
Модель
поддержания
заданной влажности
воздуха
Относительная
влажность
воздуха в расстойном
шкафу находится
по уравнению:
jвозд
= rп
/ rmax
,
где rmax
- максимально
возможная
абсолютная
влажность
воздуха при
данной температуре;
rп -
действительная
абсолютная
влажность
ненасыщенного
воздуха, скорость
изменения
которой (drп/dt)
может быть
выражена как:
,
где Vвозд -
объем циркулирующего
в расстойном
шкафу влажного
воздуха;
Gпотерь - расход
пара на конденсацию
на стенках
камеры расстойного
шкафа и на
поверхности
тестовых заготовок;
Gпара - расход
пара на увлажнение
воздуха в камере
расстойного
шкафа:
Gпара = Ртен
вл / r ,
где r - теплота
парообразования
воды;
Ртен вл - мощность
ТЭНов, используемых
для подогрева
и испарения
воды, с целью
увлажнения
воздуха в расстойном
шкафу.
В
связи с тем,
что в процессе
расстойки
необходимо
поддерживать
заданную влажность,
данные ТЭНы
включены только
пока относительная
влажность
воздуха в камере
расстойного
шкафа меньше
заданной. Как
только относительная
влажность
воздуха превышает
заданный предел
система управления
подает сигнал
на отключение
ТЭНов увлажнения.
При этом Ртэн
вл = 0. При падении
относительной
влажности ниже
предельной,
система управления
подает сигнал
на включение
ТЭНов увлажнения.
При этом Ртэн
вл = Ртэн вл
зад, где Ртэн
вл зад - номинальная
мощность ТЭНов
увлажнения.
Максимально
возможная
абсолютная
влажность
воздуха (rmax)
зависит от
температуры
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха,
а теплота
парообразования
воды (r) зависит
от температуры
воды. И если
последняя в
установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа практически
неизменна, то
температура
воздуха меняется
в заданном
диапазоне и
в установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа. А rmax
довольно существенно
зависит от
температуры
воздуха. То
есть даже в
установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа rmax
будет существенно
меняться и эти
изменения не
описываются
с большой точностью
математически.
Потери пара
на конденсацию
(Gпотерь) происходят
не всегда, а
только при
условии, что
внутренняя
поверхность
стенок камеры
расстойного
шкафа или поверхность
тестовых заготовок
имеют температуру
меньшую, чем
температура
точки росы (tр)
при данных
условиях.
Конденсацию
пара на стенках
можно практически
предотвратить
сделав достаточной
теплоизоляцию
стенок расстойного
шкафа. Напротив,
конденсация
пара на поверхности
тестовых заготовок
является неотъемлемой
частью технологического
процесса расстойки
тестовых заготовок,
напрямую влияющей
на качество
готовой продукции,
и происходит
в первой половине
процесса расстойки,
до момента
достижения
поверхностью
тестовых заготовок
температуры
точки росы. В
свою очередь,
температура
точки росы
зависит от
влажности и
температуры
воздуха в камере
расстойного
шкафа. Таким
образом, математическое
описание потерь
пара на конденсацию
не представляется
возможным.
Из всего вышеизложенного
становится
ясно, что полная
математическая
модель не пригодна
для написания
по ней алгоритма
программы и
самой программы
для ЭВМ с целью
моделирования
процессов
протекающих
в расстойном
шкафу и выбора
параметров
системы управления,
удовлетворяющих
заданным требованиям.
и идентификация
упрощенной
математической
модели процессов
в расстойном
шкафу
Принятые
упрощения и
допущения
В
формулах
конвекционной
теплопередачи
присутствуют
коэффициенты
теплоотдачи
a. Как было
показано ранее,
коэффициенты
теплоотдачи
зависят от
многих факторов:
от температур
поверхности
и омывающей
ее среды, скорости
движения последней,
ее теплопроводности,
вязкости, плотности
и теплоемкости,
от конфигурации
и состояния
поверхности
и омывающей
ее среды. В связи
с невозможностью
математического
описания данных
коэффициентов,
для их нахождения
пользуются
экспериментальными
данными, широко
используя
теорию подобия,
позволяющую
в известной
степени обобщить
полученные
опытные результаты.
Но используемые
для нахождения
коэффициентов
теплоотдачи
критериальные
уравнения
содержат критерии
подобия (Nu, Pe, Re, Pr,
Gr), которые зависят
от многих параметров
поверхностей
и омывающей
их среды, некоторые
из которых
зависят от
температуры
среды и от разности
между ней и
температур
омываемых ею
поверхностей.
Данные зависимости
не описаны
математически.
Конденсация
влаги на поверхности
тестовых заготовок
в процессе их
расстойки еще
больше затрудняет
точное нахождение
коэффициента
теплоотдачи
их поверхности.
Конденсация
влаги на поверхности
тестовых заготовок,
а также на внутренней
поверхности
стенок камеры
расстойного
шкафа приводит
к уменьшению
абсолютной
и относительной
влажности в
камере расстойного
шкафа. Для
поддержания
заданной
относительной
влажности
воздуха применяется
испарение воды,
контролируемое
проектируемой
системой управления.
Но вместе с
паром в камеру
расстойного
шкафа попадает
дополнительная
энергия. Конденсацию
влаги на внутренней
поверхности
стенок камеры
расстойного
шкафа можно
свести к минимуму
путем их лучшей
теплоизоляции.
Так как найти
точное количество
конденсируемой
на поверхности
тестовых заготовок
влаги не представляется
возможным, то
точное количество
испаряемой
воды и зависящее
от него количество
вносимой с
паром энергии
не поддается
математическому
описанию. Следует
учесть, что
конденсация
влаги на поверхности
тестовых заготовок
происходит
только в период.
пока температура
поверхности
тестовых заготовок
не достигнет
температуры
точки росы для
данных параметров
среды, то есть
в первой половине
операции расстойки.
Далее конденсация
прекращается,
и необходимость
в испарении
воды для увлажнения
воздуха в расстойном
шкафу отпадает.
Также
не является
математически
описуемым и
коэффициент
теплоемкости
влажного воздуха
(свозд), зависящий
от его температуры
и влажности.
Таким
образом, для
расчета термодинамических
процессов в
камере расстойного
шкафа и анализа
работы проектируемой
системы управления
на ЭВМ необходимо
принять меры
по обеспечению
возможности
данного расчета,
так как расчет
на ЭВМ по полной
математической
модели не
представляется
возможным.
В связи с этим
нами были приняты
следующие
упрощения и
допущения:
Коэффициенты
теплоотдачи
расчитываются
по экспериментальным
критериальным
уравнениям.
Учитывая, что
температура
воздуха в расстойном
шкафу в установившемся
режиме работы
поддерживается
системой управления
в установленных
пределах
относительно
заданной температуры
(Тзад), то параметры
воздуха для
нахождения
критериев
подобия берутся
при неизменной
температуре,
равной заданной
температуре
(Тзад) в камере
расстойного
шкафа.
Коэффициент
теплоемкости
влажного воздуха
расчитывается
для заданных
значений его
температуры
и относительной
влажности.
Энергия, вносимая
с паром, не
учитывается.
Это возможно
благодаря
допущению о
полном отсутствии
конденсации
в установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа.
Камера расстойного
шкафа считается
абсолютно
герметичной.
Давление воздуха
в камере расстойного
шкафа постоянное
(p=const).
Рассматривается
нагрев и охлаждение
термически
тонких тел ( a
Тр.
Для оптимальных
(расчетных
параметров)
расстойки -
температуры
парогазовой
среды 40 °С
и относительной
влажности 75%,
согласно данным
таблиц, температура
точки росы
Тр = 34,5°С.
Отсюда
следует, что
в нашем случае
конденсация
пара на внутренней
поверхности
стенок в установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа отсутствует.
Окончательная
формула потери
теплоты через
стенки расстойного
шкафа, с учетом
того что
Кст
= kcт ґ Sст
= 1,87 ґ 9,73 = 18,2 Вт/гр,
запишется
как
Qст
= 18,2 ґ (Твозд
- Тос),
где Тос
- температура
окружающей
среды.
Система
дифференциальных
уравнений
Таким
образом, для
моделирования
работы системы
управления
расстойным
шкафом необходимо
решить систему
дифференциальных
уравнений:
DT
= Tзад - Tвозд
- сигнал рассогласования;
;
Qтэн
= 3,6568 ґ (Ттэн
- Твозд);
dTтэн/dt
= (2000 - Qтэн)/(470 ґ
0,4);
Qтеста
= 148,8 ґ (Твозд
- Ттеста);
dTтеста/dt
= (Qтеста + 100)/( 3000 ґ
120);
Qтел
= 42 ґ (Твозд
- Ттел);
dTтел/dt
= Qтел / (500 ґ
50);
Qст
= 18,2 ґ (Твозд
- Тос);
Qвозд
= Qтэн - Qтеста
- Qтел - Qст ;
dTвозд/dt
= Qвозд /(1079ґ2,22).
Расчет и идентификация
процессов
протекающих
в расстойном
шкафу
Для
расчета термодинамических
процессов
происходящих
в камере расстойного
шкафа при расстойке
тестовых заготовок,
а также для
выбора параметров
СУ обеспечивающих
заданный режим,
была разработана
программа для
ЭВМ, моделирующая
работу системы
управления
расстойным
шкафом. Блок-схема
данной программы
приведена на
чертеже, а текст
программы
приведен в
Приложении
1. По результатом
работы программы
были построены
переходный
процесс и фазовый
портрет (см. рис.4.1,
рис.4.2 и графики).
При этом мощность
ТЭНов и допуск
на отклонение
температуры
воздуха в камере
расстойного
шкафа от заданного
значения были
выбраны исходя
из результатов
исследований,
изложенных
в разделе 6.
Из графика
переходного
процесса видно,
что, после выхода
в установившийся
режим, температура
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха
поддерживается
на заданном
уровне, не выходя
за пределы
заданного
допуска, а
температура
поверхности
тестовых заготовок
достигает
заданной к
окончанию
времени расстойки.
Это говорит
о правильности
расчетов и
верности выбора
параметров
СУ.
Также была
проведена
идентификация
разработанной
модели СУ расстойного
шкафа с работающим
образцом. Отклонения
параметров
работы модели
от образца
оказались
небольшими,
что указывает
на правильный
выбор допущений
и упрощений,
сделанных в
процессе разработки
данной модели.
Делаем
вывод, что упрощенная
математическая
модель может
быть с успехом
использована
для расчета
параметров
работы расстойного
шкафа и его
системы управления.
рис
4.1
рис.4.2
элементов и
конструкции
системы управления
расстойным
шкафом
Состав
системы управления
Исходя
из требований,
предъявляемых
к системе управления
расстойным
шкафом, входящим
в состав минипекарни,
в данном дипломе
была выбрана
следующая
конструкция
СУ, представленная
на чертежах.
В
состав данной
системы управления
входят следующие
элементы:
Блок подогрева
и увлажнения
циркулирующего
воздуха
Конструктивные
элементы
Герметичная
металлическая
емкость ;
Верхняя крышка;
Крышка ТЭНов;
Крышка датчиков
уровня воды;
Нагревательные
элементы (ТЭНы)
ТЭН подогрева
воздуха;
ТЭН подогрева
воды;
Элементы систем
подачи и слива
воды
Фильтр поступающей
воды;
Электроклапан
подачи воды;
Электроклапан
подачи воды
для очистки
от накипи;
Наливные и
сливные трубопроводы;
Сливной насос;
Элементы системы
циркуляции
влажного воздуха
Циркуляционный
вентилятор;
Приводной
мотор циркуляционного
вентилятора
(асинхронный
трехфазный
двигатель
4АМ80Л4);
Воздуховод;
Датчики
Датчик температуры
циркулирующего
воздуха;
Датчик относительной
влажности
циркулирующего
воздуха;
Датчик предельно
допустимой
температуры
ТЭНов;
Датчики уровня
воды
Датчик максимального
уровня воды;
Датчик минимального
уровня воды,
при котором
начинается
ее доливка;
Датчик опасного,
вследствие
оголения ТЭНов
поддержания
влажности,
уровня воды;
Блок электронной
системы автоматического
управления
Автоматический
отключатель;
Предохранители;
Преобразователь
частоты ACS 301-2P1-3
фирмы АББ;
Система автоматического
управления;
Реле включения
ТЭНов
Реле включения
ТЭНа поддержания
температуры
циркулирующего
воздуха;
Реле включения
ТЭНа поддержания
относительной
влажности
циркулирующего
воздуха;
Трансформатор
для питания
мотора сливного
насоса;
Задатчики
Задатчик скорости
вращения
циркуляционного
вентилятора;
Задатчик допуска
поддерживаемой
температуры;
Разъемы
Разъем питания;
Разъем датчиков;
Разъем панели
управления;
Разъем сервисный,
служащий для
наладки, контроля
и поиска неисправности
в системе
управления
расстойным
шкафом;
Панель управления
Выключатели
Выключатель
питания;
Выключатель
управления;
Задатчики
Здатчик температуры;
Задатчик
влажности;
Индикатор
температуры;
Индикаторные
лампы
Лампа включения
питания;
Лампа возникновения
неисправности;
Лампа включения
сливного насоса;
Лампа включения
ТЭНа поддержания
температуры
циркулирующего
воздуха;
Лампа включения
ТЭНа поддержания
относительной
влажности
циркулирующего
воздуха;
Принцип
работы системы
управления
расстойным
шкафом
При
включении
выключателя
питания СУ
расстойным
шкафом запускает
мотор циркуляционного
вентилятора,
который обеспечивает
циркуляцию
воздуха в камере
расстойного
шкафа. При этом
на панели управления
загорается
лампа включения
питания. Скорость
вращения мотора
циркуляционного
вентилятора,
влияющая на
скорость циркуляции
воздуха, задается
с помощью задатчика
скорости
циркуляционного
вентилятора
и поддерживается
с помощью
преобразователя
частоты. Одновременно
происходит
слив воды из
блока подогрева
и увлажнения
циркулирующего
воздуха с последующим
набором новой
воды и переходом
в режим очистки
ТЭНов поддержания
влажности от
накипи, путем
их кратковременного
включения с
непрекращающимся
сливом и набором
воды. Во время
этой операции
на панели управления
горит лампа
Слив/Очистка.
При
включении
выключателя
управления
СУ переходит
в режим поддержания
температуры
и относительной
влажности,
заданных задатчиками
температуры
и влажности.
При
недостаточной
температуре
циркулирующего
воздуха в камере
расстойного
шкафа система
управления
выдает сигнал
на включение
ТЭНов поддержания
температуры,
которые, находясь
в потоке циркулирующего
воздуха, нагревают
его, а он, в свою
очередь, передает
энергию тестовым
заготовкам,
расположенным
на тележках
в камере расстойного
шкафа. О работе
ТЭНов поддержания
температуры
воздуха информирует
соответствующая
лампа на панели
приборов, горящая
при включенных
ТЭНах. При превышении
температуры
циркулирующего
воздуха заданной
с помощью задатчика
температуры
на панели управления
на величину
допуска, установленного
задатчиком
допуска на
поддерживаемую
температуру,
система управления
выдает сигнал
на отключение
ТЭНов поддержания
температуры.
Циркулирующий
в камере расстойного
шкафа воздух
за счет потерь
энергии через
стенки и на
прогрев тестовых
заготовок и
тележек начинает
охлаждаться.
При понижении
его температуры
до нижнего
значения допуска,
система управления
выдает сигнал
на включение
ТЭНов подогрева
воздуха. Таким
образом обеспечивается
поддержание
заданной температуры
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха.
Поддержание
относительной
влажности
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха
происходит
аналогично.
При недостаточной
влажности
система управления
выдает сигнал
на включение
ТЭНов поддержания
влажности,
которые, находясь
в воде, нагревают
ее. При этом
испарившаяся
часть воды идет
на увлажнение
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха.
При достижении
заданной с
помощью задатчика
относительной
влажности на
панели управления
влажности
воздуха система
управления
выдает сигнал
на отключение,
а при ее понижении
(за счет конденсации)
на величину
допуска - на
включение ТЭНов
поддержания
влажности. О
работе ТЭНов
поддержания
относительной
влажности
воздуха в камере
расстойного
шкафа информирует
соответствующая
лампа на панели
приборов, горящая
при включенных
ТЭНах. Уровень
воды в блоке
увлажнения
и нагрева
поддерживается
автоматически.
Система управления
обеспечивает
безопасность
работы расстойного
шкафа. Для
предотвращения
последствий
коротких замыканий
электрические
цепи питания
снабжены
автоматическими
отключателями
и предохранителями.
Для предотвращения
поражения
обслуживающего
персонала
пекарни электротоком
выполнено
защитное зануление.
Для предотвращения
перегрева ТЭНов
поддержания
температуры
предусмотрен
датчик допустимой
температуры
данных ТЭНов,
а для предотвращения
перегрева ТЭНов
поддержания
влажности
предусмотрен
датчик контроля
минимально
допустимого
уровня воды
в блоке подогрева
и увлажнения.
При любой
неисправности
система управления
отключает все
работающие
устройства
и подает сигнал
путем зажигания
на панели управления
лампы неисправности.
параметров
СУ, обеспечивающих
заданный режим
Выбор
мощности ТЭНов
Мощность
ТЭНов в системе
управления
расстойным
шкафом должна
удовлетворять
следующим
условиям:
Должен быть
обеспечен
быстрый выход
в установившийся
режим работы
расстойного
шкафа;
Периодичность
циклов включения-выключения
ТЭНов не должна
быть очень
высокой и слишком
низкой;
Допустимая
температура
нагрева ТЭНов
не должна
превышаться.
Путем
перебора нескольких
значений мощности
ТЭНов поддержания
температуры
воздуха в камере
расстойного
шкафа и последующего
расчета переходного
процесса с
помощью программы
(см. Приложение
1) было выяснено,
что оптимальной
для данного
объема камеры
расстойного
шкафа и заданного
допуска на
отклонение
поддерживаемой
температуры
является мощность
ТЭНов, равная
Pтэн =2000 Вт.
При такой мощности
ТЭНов поддержания
температуры
воздуха процесс
выхода в установившееся
состояние
занимает примерно
15 минут, периодичность
циклов включения выключения
составляет
около 2-х минут,
а перегрев
ТЭНов выше
максимально
допустимой
температуры
не происходит.
Выбор
мощности ТЭНов
поддержания
влажности
воздуха в камере
расстойного
шкафа произведем
из условия, что
нагрев испаряемой
воды с температуры
начала расстойки
до температуры
кипения должен
происходить
не более чем
за 5ё10 мин
с начала процедуры
расстойки:
Tтэн
вл = cводы ґ
mводы ґ
(100 - T1)/t,
где
cводы - теплоемкость
воды:
cводы
= 4200 Дж/(кгґгр);
mводы
- масса воды в
блоке увлажнения
и подогрева:
mводы
= 5 кг;
T1
- температура
воды в начале
расстойки:
T1
= 20°С.
Тогда:
Tтэн
вл = 4200 ґ
5 ґ (100 - 20)/ 450 = 3733
Вт.
Выбираем
Tтэн вл = 4000 Вт.
допуска на
отклонение
температуры
При
моделировании
процессов в
расстойном
шкафу было
выяснено, что
необходимо
выбирать допуск
на отклонение
поддерживаемой
температуры
от заданной,
по границам
которого система
управления
включает и
выключает ТЭНы,
меньше чем
данный в задании.
Это связано
с тем, что при
поддержании
температуры
в камере расстойного
шкафа присутствуют
большие запаздывания,
вызванные
характером
моделируемого
объекта. По
результатам
моделирования
с различными
допусками на
отклонение
температуры
стало ясно, что
оптимальным
для данного
случая является
допуск на отклонение
поддерживаемой
температуры
в 2 раза более
строгий, чем
данный в задании.
Такой допуск
обеспечивает
невыход температуры
за допустимые
пределы и, в то
же время, не
делает слишком
коротким цикл
включения-выключения
ТЭНов, что
положительно
сказывается
на их ресурсе
и ресурсе включающих
их реле.
Расчет
циркуляционного
вентилятора
Подбор
циркуляционного
вентилятора
осуществляется
по его объемной
производительности
(Vцир) и напору
(Нцир).
Объемная
производительность
расчитывается
по формуле:
Vцир
= uвозд
ґ fшк
/ 2 ,
где uвозд
- скорость движения
воздуха в камере
расстойного
шкафа:
uвозд
=0,4 м/c
fшк - площадь
живого сечения
камеры расстойного
шкафа:
fшк = 1 м2,
тогда
Vцир = 0,4 ґ
1 / 2 = 0,2 м3/c.
Напор определяется
путем аэродинамического
расчета газового
тракта циркулирующей
среды по формуле:
Нцир = 1,2 ґ
е DP,
где DP - основные
местные сопротивления:
DP = x
ґ uвозд2
ґ rвозд,
где x -
коэффициент
местного
сопротивления;
r - плотность
циркулирующего
воздуха.
Расчет местных
сопротивлений
приведен в
таблице 6.1
Таблица 6.1
Расчет местных
сопротивлений
| Номер участка |
|
|
|
|
| 1 | 1.11 | 10 | 0.5 | 55.5 |
| 2 | 1.11 | 10 | 2.5 | 277.5 |
| 3 | 1.11 | 5 | 0.25 | 6.94 |
| 4 | 1.08 | 5 | 1.15 | 31.05 |
| 5 | 1.08 | 20 | 0.42 | 181.44 |
| 6 | 1.08 | 30 | 0.47 | 456.84 |
| 7 | 1.08 | 30 | 1.15 | 1117.8 |
| 8 | 1.08 | 30 | 1 | 972 |
| 9 | 1.11 | 0.4 | 2.3 | 0.41 |
| Итого: | 3099 |
Откуда:
Нцир = 1,2 ґ
3099 = 3719 Па.
Этот напор при
объемной
производительности
Vцир = 0,2 м3/c
может обеспечить
центробежный
вентилятор
с приводным
мотором мощностью:
Nэл = Vцир ґ
Нцир / hцир
,
где hцир
- КПД приводного
двигателя
циркуляционного
вентилятора: hцир =
0,75.
Тогда: Nэл = 0,2
ґ 3719 / 0,75 @
1000 Вт.
Технологическая
часть
Технологическая
часть: автоматизация
процесса испытаний
асинхронных
двигателей
малой мощности
При серийном
и массовом
производстве
естественно
стремление
максимально
автоматизировать
производственный
процесс, который
включает в себя
и этап испытания
электрических
машин. Исследования
показали, что
трудоемкость
контрольных
операций составляет
до 13% трудоемкости
изготовления
электродвигателей.
Средние нормы
времени на
проведение
приемо-сдаточных
одной электрической
машины средней
мощности составляет
3 ... 35 ч (для различных
типов машин).
На проведение
приемочных
испытаний одной
электрической
машины требуется
48 ... 250 ч. Средние
нормы времени
на обработку
результатов
приемо-сдаточных
испытаний одной
машины составляют
0,6 ... 4 ч, а на обработку
приемочных
испытаний - 40
... 90 ч. Естественно,
что столь высокая
трудоемкость
проведения
испытаний и
обработки их
результатов
заставляет
искать пути
автоматизации
испытаний и
использования
ЭВМ.
Автоматизация
испытаний
электрических
машин позволяет
получить объективные
и достоверные
результаты
испытаний,
ускорить проведение
контрольных
измерений и
повысить
производительность
труда. ЭВМ
используются
не только для
обработки
результатов
испытаний, но
и при управлении
процессом
испытаний,
статистическом
контроле и
анализе результатов
испытаний (не
только при
выборочном,
но и при сплошном
контроле). Из
всех видов
электрических
машин наибольший
объем выпуска
имеют асинхронные
низковольтные
двигатели.
Поэтому в первую
очередь был
автоматизирован
процесс испытаний
асинхронных
двигателей.
Автоматизированная
установка для
проведения
приемо-сдаточных
и периодических
испытаний
асинхронных
двигателей
малой мощности
В
данном дипломном
проекте для
испытания
асинхронного
двигателя
применяется
автоматизированная
установка с
использованием
ЭВМ, блок-схема
которой, показана
на чертеже.
На
установке
автоматизированные
испытания
электродвигателя
проводятся
по следующей
программе:
измерение
сопротивления
обмоток; снятие
характеристики
короткого
замыкания,
механической
и рабочей
характеристики
холостого хода.
Испытуемый
двигатель
закрепляют
на нагрузочной
установке,
предназначенной
для совмещения
вала двигателя
с осью маховых
масс, создающих
динамическую
нагрузку. Вал
двигателя
соединяется
с валом датчика
частоты вращения.
Снятие
механических
и рабочих
характеристик
производят
в процессе
разгона электродвигателя.
При этом сопротивление
обмоток соответствует
установившейся
температуре,
полученной
при испытании
на нагревание.
Эта температура
достигается
автоматически
в режиме короткого
замыкания. Для
проведения
опыта холостого
хода электродвигатель
отсоединяют
от маховых
масс.
Электронно-вычислительная
машина в соответствии
с записанной
программой
осуществляет
управление
испытательным
процессом,
переводит
испытуемый
электродвигатель
в различные
испытательные
режимы, коммутирует
измерители,
принимает
информацию
от измерителей
электрических
и неэлектрических
величин, осуществляет
необходимые
вычисления
и выдает обработанную
информацию
на печать. Измеритель
электрических
величин посылает
через соответствующие
блоки ЭВМ мгновенные
значения измеряемых
величин через
равные промежутки
времени с большой
частотой. В ЭВМ
эти данные
обрабатываются
и выдаются на
печатающее
устройство
или графопостроитель.
Для построения
кривых используются
действующие
значения измеренных
электрических
величин.
Процесс
автоматизации
испытаний
проводится
в два этапа.
Цель первого
этапа - повышение
точности определения
характеристик
электродвигателей
и сокращение
малопроизводительного
труда. На этом
этапе проводят
испытания
электродвигателей
на нагревание
и определяют
сопротивления
обмоток при
постоянном
токе и в холодном
состоянии,
характеристики
холостого хода,
рабочие, короткого
замыкания и
механическую,
а также вероятность
безотказной
работы.
На
втором этапе
операции снятия
показаний
приборов заменены
обработкой
информации
на мини-ЭВМ.
Программа
испытаний
Для
асинхронных
двигателей
ГОСТ 183-74 предписывает
программу
приемочных
испытаний,
определяющую:
измерения
сопротивления
изоляции обмоток
по отношению
к корпусу машины
и между обмотками
и сопротивлений
обмоток при
постоянном
токе в практически
холодном состоянии;
определение
коэффициента
трансформации(для
двигателя с
фазным ротором);
испытания
изоляции обмоток
на электрическую
прочность
относительно
корпуса машины
и между обмотками
и на электрическую
прочность
межвитковой
изоляции обмоток
статора и фазного
ротора;
определение
тока и потерь
холостого
хода;
определение
тока и потерь
короткого
замыкания;
испытания
машины при
повышенной
частоте вращения
и на нагревание;
определение
КПД, коэффициента
мощности и
скольжения
;
испытание на
кратковременную
перегрузку
по току;
определение
максимального
вращающего
момента, минимального
вращающего
момента в процессе
пуска, начального
пускового
вращающего
момента и начального
пускового тока
(для двигателей
с короткозамкнутым
ротором);
измерения
вибраций и
уровня шума.
Определение
коэффициента
трансформации,
тока и потерь
холостого хода
и короткого
замыкания
Определение
коэффициента
трансформации
Коэффициент
трансформации
находят, используя
измерения
линейных напряжений
на зажимах
обмоток статора
и на кольцах
неподвижного
ротора с разомкнутой
обмоткой. Для
низковольтных
электродвигателей
(с номинальным
напряжением
до 660 В включительно)
к обмотке статора
подводят номинальное
линейное напряжение.
Коэффициент
трансформации
определяют
как отношение
фазных напряжений
статора Uф1
и ротора Uф2:
kT=Uф1/Uф2.
потерь холостого
хода
Эти
испытания
производят
в режиме холостого
хода при установившемся
тепловом состоянии
частей электродвигателя.
Если невозможно
установить
установившееся
тепловое состояние
подшипников
непосредственным
измерением
их температуры,
то этого достигают
путем вращения
электродвигателей
без нагрузки
при номинальной
частоте вращения.
После окончания
обкатки добиваются
постоянства
потребляемой
мощности.
При
опыте холостого
хода измеряют
линейное напряжение
U0л
между всеми
фазами, частоту
сети, линейный
ток I0л
статора в каждой
фазе и потребляемую
мощность.
Опыт
холостого хода
начинают с
напряжения,
равного 130 % от
номинального.
В процессе
опыта обычно
производят
9-11 измерений
при различных
значениях
линейного
напряжения.
Для правильного
определения
потерь в обмотке
статора при
опыте холостого
хода необходимо
непосредственно
после опыта
измерить
сопротивление
обмотки статора.
Коэффициент
мощности холостого
хода вычисляется
как:
cosj0=P0/(
U0лI0л
).
Результаты
опыта холостого
хода обычно
изображают
графически
- путем построения
зависимости
потерь P0,
фазного тока
I0 и коэффициента
мощности
cosФ0 в функции
напряжения.
При
опыте холостого
хода допускается
не более чем
2 % отклонение
частоты сети
от номинальной,
но результаты
измерений
следует пересчитать
на номинальную
частоту. Для
этого измеренные
напряжения
пересчитывают
пропорционально
первой степени
частоты, потери
в стали пропорционально
1,5 частоты и
механические
потери пропорционально
квадрату частоты.
При
приемо-сдаточных
испытаниях
измеряют ток
и потери холостого
хода лишь при
номинальном
значении напряжения.
Определение
тока и потерь
короткого
замыкания.
При
опыте короткого
замыкания на
статор подается
напряжение,
ротор затормаживается,
а в случае фазного
ротора обмотки
закорачиваются
накоротко на
кольцах. Напряжение,
подаваемое
на статор, должно
быть практически
симметрично
и номинальной
частоты.
В
процессе опыта
одновременно
измеряют подводимое
напряжение,
ток статора
(линейный ток
Ik
короткого
замыкания),
потребляемую
мощность
Pk
(kBт), начальный
пусковой момент
(для электродвигателей
малой и средней
мощности), а
непосредственно
после опыта
определяют
сопротивление
r1k
обмотки статора
между выводами,
соответствующее
температуре
в конце опыта.
Начальный
пусковой момент
Mп=Mк
(Нм) измеряют
при опыте
динамометром
или весами на
конце рычага
(которым заторможен
ротор, закрепляемым
шпонкой на
свободном конце
вала двигателя,
или весами
балансирной
машины.
Для
электродвигателей
его определяют
расчетно по
измеренным
потерям Рk
короткого
замыкания
(численно равным
мощности,
потребляемой
при опыте):
Мк=0.9*9550Ркм2/nc,
Ркм2-потери
в обмотке ротора
при опыте короткого
замыкания, кВт;
0,9 - коэффициент,
ориентировочно
учитывающий
действие высших
гармоник.
Потери (кВт) в
обмотке ротора
при опыте короткого
замыкания:
Pкм2=Рк-Ркм1-Рс
,
где
Ркм1- потери
в обмотке статора
при опыте короткого
замыкания, кВт
; Рс- потери
в стали, определяемые
из опыта холостого
хода, кВт.
Потери
в обмотке статора
при опыте короткого
замыкания:
Ркм1=Ik2
r1k/1000.
Для
получения
зависимостей
(необходимых
при приемочных
и других полных
испытаниях)
потребляемой
мощности Рк,
тока Ik,
коэффициента
мощности сosjк
и начального
пускового
момента Мк
от напряжения
Uk,
приложенного
к двигателю
в
замыкания,
проводят 5...7
отсчетов при
разных значениях
этого напряжения.
В
процессе
приемо-сдаточных
испытаний ток
и потери короткого
замыкания
измеряют при
одном значении
напряжения
короткого
замыкания:
Uk=UH/3,8
,
где
UH-
нормальное
напряжение
двигателя.
Во
время проведения
опыта короткого
замыкания
первый отсчет
рекомендуется
проводить при
следующих
значениях
напряжения
короткого
замыкания в
зависимости
от UH:
UH,В
... 127 220 380 440 500 660 3000 6000 10000
UK,В
... 33 58 100 115 130 173 800 1600 2640
Второй
отсчет - при
напряжении
(1-0,1) UH.
Требуемое
напряжение
Uk
подают начиная
с минимального
значения. Во
избежание
чрезмерного
нагрева обмоток
токами короткого
замыкания
рекомендуется
отсчет по приборам
при каждом
значении подведенного
напряжения
производить
за время не
более 10с, а после
отсчета двигатель
сразу отключать.
По
данным опыта
короткого
замыкания
определяют
коэффициент
мощности:
cosjk
= Pk/(
Uk Ik
).
Коэффициент
мощности можно
найти и по отношению
показаний двух
ваттметров
(а1/а2), воспользовавшись
рис.7.1. Для этого
на оси ординат
откладывают
полученное
значение
отношений двух
ваттметров
(а1 и а2 - деления
шкалы ваттметров)
с учетом знака
этого отношения
проводят для
этого значения
горизонтальную
прямую до пересечения
с линией cosj
(или sinj),
сносят точку
пересечения
на ось абсцисс,
по шкале оси
абсцисс определяют
искомое значение
cosj (или
sinj).
Для
графического
изображения
результатов
опыта короткого
замыкания
откладывают
в функции от
напряжения
следующие
величины: ток
короткого
замыкания Iк,
потери короткого
замыкания Рк,
коэффициент
мощности cosjк
и вращающий
момент при
коротком замыкании
Мк. Если опыт
короткого
замыкания
проведен при
пониженном
напряжении,
то при определении
тока и вращающего
момента, соответствующих
номинальному
напряжению,
вводят поправку
на насыщение
путей потоков
рассеяния,
строя зависимость
тока короткого
замыкания от
напряжения
(рис. 7.2).
рис.7.1,7.2
Возрастание
тока от напряжения
принимают
идущим по
касательной;
определяют
точку пересечения
касательной
с осью абсцисс
Uк1. Тогда
ток короткого
замыкания при
номинальном
напряжении
Iк.н
, называемый
начальным
пусковым током,
находят по
формуле:
IK.H=(UH
- UK1
) IK/(UK
- UK1)
где
IK,UK
- соответственно
наибольшие
ток, А, и напряжение,
В, измеренные
в процессе
опыта; UH
- номинальное
напряжение,
В.
Вращающий
момент при
коротком замыкании,
соответствующий
номинальному
напряжению,
называемый
начальным
пусковым вращающим
моментом МКН,
определяют
МКН = (IКН/IК)2ґМК
,
где
Мк- вращающий
момент при
наибольшем
напряжении
опыта короткого
замыкания, Нм.
Начальный
пусковой ток
и начальный
пусковой момент
можно также
определить
при пуске, а
начальный
пусковой момент,
кроме того,
измеряют при
снятии статической
кривой момента.
Величина начального
пускового
момента зависит
от относительного
положения
зубцов статора
и ротора в момент
измерения.
Поэтому за
величину начального
пускового
момента принимают
наименьшее
из измеренных
его значений.
Определение
КПД, коэффициента
мощности и
скольжения
по рабочей
характеристике
Рабочая
характеристика,
то есть зависимость
потребляемой
мощности, тока,
скольжения,
КПД и коэффициента
мощности от
полезной мощности,
снимается при
неизменных
и номинальных
приложенным
напряжении
и частоте,
изменяющейся
нагрузке от
холостого хода
до 110 % номинальной
(5-7 значений), и
температуре,
близкой к
установившейся
при номинальной
нагрузке. В
процессе опыта
измеряют линейные
напряжения
Uн и ток
I, потребляемую
мощность Р1
и скольжение
s двигателя.
По результатам
измерений
определяют
коэффициент
мощности.
Для
контроля коэффициент
мощности находят
по отношению
показаний двух
ваттметров.
Сумма
потерь асинхронного
двигателя
вычисляется
как:
РS=Рм1+Рм2+Рс+Рмех+РД,
где
Рм1 , Рм2 , Рс
, Рмех , РД
- потери собственно
в обмотках
статора, ротора
и стали; механические
и добавочные
потери.
Если рабочую
характеристику
нет возможности
снять при номинальном
напряжении,
тогда ее определяют
при напряжении
0.5UH75%,
полы в помещении
токопроводящие.
Поэтому необходимо
принять особые
меры электробезопасности,
исходя из требований
ГОСТ 12.2.007.0-75 “ССБТ.
Изделия электротехнические.
Общие требования
безопасности”;
ГОСТ 12.1.030-81 “ССБТ.
Электробезопасность.
Защитное заземление
и зануление”.
Вся
электропроводка
проведена в
защищенных
от человека
местах, что
исключает
возможность
повреждения
ее изоляции
персоналом
пекарни. Расстойный
шкаф и проектируемая
система управления
для него выполнены
так, чтобы их
токоведущие
части были не
доступны для
случайного
соприкосновения
и изолированы.
Это достигается
защитными
ограждениями,
блокировкой
аппаратов,
защитными
заземлениями.
При снятии
кожухов предусмотрена
электрическая
блокировка.
По
технологическим
требованиям
для электропитания
расстойного
шкафа используется
четырехпроводная
сеть, так как
она обеспечивает
два рабочих
напряжения
- линейное (380В)
для силовых
цепей и фазное
(220В) для цепей
управления.
Исходя из требований
безопасности
и в связи с
невозможностью
обеспечить
хорошую изоляцию
электроустановок
из-за высокой
влажности в
помещении,
используется
сеть с заземленной
нейтралью.
Несмотря на
то, что в период
нормального
режима работы
сети она является
более опасной
по условиям
прикосновения
к фазному проводу,
в аварийный
период, когда
одна из фаз
замкнута на
землю, сеть с
заземленной
нейтралью менее
опасна.
В
трехфазных
четырехпроводных
сетях с заземленной
нейтралью
заземление
не обеспечивает
защиты. При
фазном напряжении
Uф=220В ток однофазного
короткого
замыкания
Iз = Uф / (Rз +
R0) = 220 / (4 + 4) = 27,5 А,
а
напряжение
на заземленном
корпусе
Uз = Iз ґ
Rз = 27,5 ґ
4 = 110 В.
Корпуса
оборудования
будут находится
под опасным
напряжением,
не смотря на
то, что они
заземлены.
Поэтому для
защиты людей
в таких случаях
используется
не заземление,
а зануление,
принцип работы
которого приведен
на чертеже.
Зануление
- это способ
защиты от поражения
током автоматическим
отключением
поврежденного
участка сети
и одновременно
снижением
напряжения
на корпусах
оборудования
на время, пока
не сработает
отключающий
аппарат. Для
этого металлические
нетокопроводящие
части расстойного
шкафа, которые
могут оказаться
под напряжением,
соединяются
с нулевым защитным
проводником,
идущим к нейтральной
точке обмотки
трансформатора
с глухозаземленной
нейтралью.
Цепь
зануления
(трансформатор
- фазные провода
- защитные нулевые
проводники
- трансформатор)
имеют весьма
малое сопротивление
( < 1 Ом). При замыканиях
на корпус ток
короткого
замыкания,
проходящий
по этой цепи,
достигает сотен
ампер.
Основное требование
безопасности
к занулению
заключается
в том, чтобы
обеспечить
срабатывание
защиты за доли
секунды при
замыканиях
на корпус. Для
надежного и
быстрого отключения
необходимо,
чтобы ток короткого
замыкания Iкз
превосходил
номинальный
ток отключающего
автомата:
Iкз і k
ґ Iном,
где
Iном - номинальный
ток отключения
автомата,
k - кратность
тока короткого
замыкания
относительно
тока отключения
автомата.
Для
отключающих
автоматов с
тепловым расцепителем
с обратно зависимой
от тока характеристикой
k = 3.
Ток
короткого
замыкания
определяется
по формуле:
где
Zт - полное
сопротивление
трансформатора;
Zф
- полное сопротивление
фазного провода;
Zнп
- полное сопротивление
нулевого провода;
Полная
проводимость
нулевых защитных
проводников
во всех случаях
должна быть
не менее 50% проводимости
фазного провода
или в переводе
на сопротивления:
Zнп Ј
Zф
В нашем случае:
k = 3;
Iном = 100 А;
Zт = 0,5 Ом;
Zф = 0,4 Ом;
Zнп = 0,1 Ом.
Тогда:
Следовательно
условие 330 і
3 ґ 100 выполняется
и отключение
при замыкании
произойдет
надежно и быстро.
Для
повышения
эффективности
системы зануления
особое внимание
уделяется
надежности
металлической
связи корпуса
расстойного
шкафа с заземленной
нейтралью
источника
питания через
нулевой провод.
Исправность
изоляции - это
основное условие
безопасности
эксплуатации
и надежности
электроснабжения.
В сетях с заземленной
нейтралью
большую роль
играет состояние
изоляции. При
плохом ее состоянии
могут происходить
замыкания на
землю (корпус)
и короткие
замыкания.
Поэтому, для
обеспечения
безопасности,
сопротивление
изоляции должно
быть Rиз
> 0,5
МОм.
Согласно
ГОСТ 12.3.019-80 “ ССБТ.
Испытания и
измерения
электрические.
Общие требования
безопасности”
необходимо
выполнять
замеры на исправность
зануления
электроустановок
и проводить
периодический
контроль изоляции
по ее сопротивлению.
Обеспечение
на рабочих
местах нормативных
метерологических
условий
Метерологические
условия характеризуются
следующими
показателями:
Температура
окружающего
воздуха в помещении;
Относительная
влажность;
Скорость движения
воздуха в помещении;
Интенсивность
теплового
излучения;
Температура
поверхностей,
ограждающих
рабочую зону.
Эти
показатели
оказывают
влияние на
здоровье и
работоспособность
обслуживающего
персонала цеха.
Помещение,
где выпекается
хлеб, имеет
избыток тепла.
По сравнению
с оптимальными
параметрами
наблюдается
превышение
температуры
на 4 - 6 °C и
относительной
влажности на
15 - 30%.
Нужный
микроклимат
достигается
наличием
приточно-вытяжной
вентиляции,
обеспечивающей
необходимый
воздухообмен
и теплоизоляцию.
Нормирование
производственного
микроклимата
осуществляется
по ГОСТ 12.1.005-88 “ССБТ.
Общие санитарно-гигиенические
требования
к воздуху рабочей
зоны”. Работы,
выполняемые
в хлебопекарном
цеху, относят
к категории
средней тяжести
IIa. Энергозатраты,
связанные с
выполнением
этих работ,
составляют
до 1050 кДж (250 кКал).
С
целью улучшения
общего микроклимата
применяется
общеобменная
вентиляция,
которая обеспечивает
температуру
в помещении
не выше 27
°C
при относительной
влажности
воздуха не
более 65
%.
Вентиляция
обеспечивает
в теплый период
года удаление
теплоизбытков
из производственного
помещения и
поддержание
допустимой
температуры
воздуха в рабочей
зоне. Допустимые
величины температуры,
относительной
влажности и
скорости движения
воздуха в рабочей
зоне производственных
помещений для
постоянных
рабочих мест
и категории
работ средней
тяжести IIa
приведены в
таблице 9.1.
Таблица
9.7
Нормированные
значения параметров
среды в рабочей
зоне для категории
работ средней
тяжести IIa
и постоянных
рабочих мест
|
|
|
| ||||
| Холодный |
| 17 | 23 |
| 75 | 0,2 |
|
| Теплый |
| 18 | 27 |
|
| 0,3 |
|
Кроме
этого предусмотрена
местная вытяжная
вентиляция
(см. чертеж) над
расстойным
шкафом, хлебопечью,
так как в них
происходит
сильное выделение
энергии, и над
агрегатами,
в которых
производится
разделка, округление
и закатка теста,
так как на этих
операциях
происходит
обсыпка теста
мукой.
Поскольку, в
целях профилактики
тепловых травм,
температура
наружных поверхностей
технологического
оборудования
или ограждающих
его устройств
не должна превышать
45°С, расчитаем
необходимую
толщину теплоизоляции
для расстойного
шкафа.
Его стенки
выполнены из
стальных листов
из стали 30ХГСА
толщиной
dст
= 0.001 м,
имеющих
коэффициент
теплопроводности
lст
= 45 Вт/(м*гр).
Теплоизоляционный
материал представлен
пенополиуретаном,
для которого
коэффициент
теплопроводности
lиз
= 0,10 Вт/(м*гр).
Ее
толщину определяем
по формуле:
где a1
и a2 - общие
коэффициенты
теплоотдачи
соответственно
к внутренней
поверхности
стенок и от
наружной их
поверхности,
согласно справочным
данным
a1 = a2
= 10 Вт/(м2*гр);
k - коэффициент
теплопередачи
из рабочего
пространства
агрегата в
окружающую
среду:
k = qпот/(tр - tв)
при максимальной
температуре
рабочего пространства
расстойного
шкафа
tр = 75 °C
и температуре
воздуха окружающей
среды
tв = 25 °C
qпот - удельные
тепловые потери
стенками:
qпот = a2
* (tст -
tв),
Интенсивность
теплового
облучения
работников
от нагретых
поверхностей
технологического
оборудования
не должна превышать
100 Вт/м2 при
облучении не
более 25% поверхности
тела.
В этой связи
температура
стенок
tст = qпот /
a2 + tв
т.е. tст = 100 / 10 + 25 = 35 °С
что меньше
допускаемой
температуры
наружной поверхности
стенок расстойного
шкафа tст доп
= 45°C
Следовательно
принимаем
qпот = 100 Вт/м2
Отсюда
k = 100/(75 - 25) = 2 Вт/(м2*гр)
и
Таким
образом, толщина
теплоизоляции,
обеспечивающая
35°C на наружной
поверхности
стенок расстойного
шкафа, составляет
30 мм.
Так
как температура
поверхностей
расстойного
шкафа выходит
более чем на
2°С за
пределы допустимой
величины температуры
воздуха (смотри
таблицу), то
рабочие места
должны быть
удалены от них
на расстояние
не менее 1 м.
Борьба с вредным
воздействием
шума и вибраций
Шум
и вибрация
оказывают
вредное воздействие
на работоспособность
человека. Шум
воздействует
на центральную
нервную систему
и утомляет,
притупляя
органы слуха.
Длительное
воздействие
вибраций на
организм человека
вызывает вибрационную
болезнь с потерей
трудоспособности.
СН 3223 85 “Санитарные
нормы допустимых
уровней шума
на рабочих
местах” устанавливают
уровень шума
в цеху не более
80 дБ. С целью
уменьшения
уровня шума
следует:
содержать
оборудование
в исправном
рабочем состоянии;
своевременно
проводить
техосмотры
и ремонты;
заменять механизмы
издающие повышенный
шум;
использовать
во вращающихся
механизмах
бесшумные
подшипники
качения и
скольжения;
применять
бесшумные
цепные передачи;
правильно
осуществлять
монтаж и наладку
оборудования;
для защиты от
вибрации
использовать
виброглушители;
для уменьшения
шума от вентиляторов
и насосов
использовать
звукоизолирующие
кожухи.
В
расстойном
шкафу основными
источниками
шума являются
вентилятор,
работающий
постоянно, и
насос, включающийся
при сливе воды.
Максимальный
уровень шума
при работе
расстойного
шкафа без
дополнительных
мероприятий
по борьбе с
шумом составляет
Lmax = 90 Дб.
Для
уменьшения
шума, излучаемого
этими агрегатами
применяются
звукоизолирующий
кожух, изготовленный
из стали 30ХГСА
толщиной 1 мм.
Кожух крепится
к расстойному
шкафу через
эластичные
прокладки и
не касается
поверхностей
изолируемых
агрегатов.
Звукоизолирующая
способность
кожуха определяется
по формуле:
Rк
= 20lg( m ґ ¦
) - 60,
где m
- масса 1 м2 кожуха;
Для стали 30ХГСА,
плотностью
r = 7900 кг/м3
масса 1 м2 кожуха
толщиной 1 мм
m = 7900 ґ 0.001 ґ
1 ґ 1 = 7,9 кг;
¦
- частота звука.
Максимум
уровня шума
приходится
на частоту
¦
= 1000 Гц.
Тогда
кожух обладает
звукоизолирующей
способностью
Rк
= 20lg( 7,9 ґ 1000 ) -
60 = 18 Дб
Требуемая
звукоизолирующая
способность
кожуха
Rк
треб = Lmax - Lдоп
+ 5,
где Lдоп
- допустимый
уровень шума
в помещении,
равный
Lдоп = 80 Дб.
Следовательно
Rк
треб = 90 - 80 + 5 = 15 Дб
И,
так как Rк і
Rк треб, то
звукоизолирующий
кожух обеспечивает
понижение
уровня шума
до нормативных
величин.
Выводы
по охране труда
и окружающей
среды
Мероприятия
по охране труда
позволяют за
счет небольших
затрат свести
к минимуму
потери от внезапных
аварийных
ситуаций, а
иногда и предотвратить
их.
Внимательно
проанализировав
вредности и
опасности
присущие данному
производству
нужно и важно
сделать все
возможные шаги
по их нейтрализации
и недопущению
ситуаций, в
которых могли
бы пострадать
работники.
Проектируемая
система управления
играет большую
роль в обеспечении
безопасности
работы с расстойным
шкафом, облегчая
труд работающих
с ним и контроллируя
параметры
работы расстойного
шкафа и не позволяя
выйти им за
допустимые
пределы.
Все
рассмотренные
выше мероприятия
и требования
по обеспечению
безопасности
при работе с
расстойным
шкафом ведут
к снижению
уровня профессиональных
заболеваний,
производственного
травматизма,
к уменьшению
числа поломок
оборудования
и времени его
простоя, и, в
конечном итоге,
к увеличению
количества
и улучшению
качества выпекаемых
хлебобулочных
изделий, что
позволяет
увеличить
рентабельность
производства
и еще больше
средств выделять
на мероприятия
по обеспечению
безопасности.
Заключение
Заключение
В
настоящем
дипломном
проекте, посвященном
проектированию
системы управления
расстойным
шкафом, были
рассмотрены
следующие
вопросы:
описание процесса
расстойки
тестовых заготовок
и требования
к системе
управления;
разработка
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу;
разработка
и идентификация
упрощенной
математической
модели процессов
в расстойном
шкафу;
выбор элементов
и конструкции
системы управления;
расчет параметров
системы управления,
обеспечивающих
заданный режим;
автоматизация
и технология
приемо-сдаточных
и периодических
испытаний
асинхронных
двигателей
малой мощности
(в технологической
части);
расчет затрат
на ОКР по разработке
СУ расстойного
шкафа (в экономической
части);
безопасность
труда при работе
с расстойным
шкафом (в разделе
охраны труда
и окружающей
среды).
Резюмируя
описание выполненного
проекта, по его
содержанию
можно сделать
следующие
выводы:
спроектированная
система управления
позволяет
полностью
использовать
внутренние
ресурсы перерабатываемого
сырья, улучшить
качество выпекаемых
изделий, уменьшить
процент брака
и снизить
трудоемкость
операции расстойки
тестовых заготовок;
разработанная
полная математическая
модель процессов
в расстойном
шкафу позволяет
лучше разобраться
в принципах
работы расстойного
шкафа;
разработанная
упрощенная
математическая
модель процессов
в расстойном
шкафу позволила
по выведенной
системе дифференциальных
уравнеий написать
программу для
расчета параметров
работы расстойного
шкафа и его
системы управления,
которая может
быть использована
для моделирования
работы расстойного
шкафа и проектируемой
системы управления
на ЭВМ. Путем
идентификации
с работающим
образцом была
выявлена большая
степень сходства
расчетных
значений с
экспериментальными
данными, что
говорит о
правильности
выбранных
допущений и
упрощений,
сделанных в
процессе разработки
данной модели;
путем расчетов
на ЭВМ были
выбраны параметры
системы управления,
обеспечивающие
заданный режим
работы расстойного
шкафа;
была выбрана
рациональная
и надежная
конструкция
системы управления
расстойным
шкафом;
автоматизация
приемо-сдаточных
и периодических
испытаний
используемых
в конструкции
системы управления
расстойным
шкафом асинхронных
двигателей
способствует
улучшению
качества, уменьшению
трудоемкости
и увеличению
скорости данных
испытаний;
в экономической
части расчитаны
трудоемкость
этапов ОКР по
разработке
системы управления
расстойным
шкафом и распределение
затрат на материалы
и основную
заработную
плату работников
по календарным
периодам, а
также построен
график готовности
разработки;
мероприятия
по охране труда
обеспечат
безопасность
работы обслуживающего
персонала
расстойного
шкафа.
Таким
образом, все
поставленные
в задании по
подготовке
дипломного
проекта вопросы
успешно решены,
а спроектированная
система управления
расстойным
шкафом соответствует
требованиям,
изложенным
в исходных
данных к проекту.
Приложения
Приложение
1: программа
для расчета
термодинамических
процессов и
для исследования
работы СУ расстойного
шкафа
program
Diplom_S; {Расчет
термодинамических
процессов в
расстойном
шкафу}
Const
t_tenz =
600; {Максимально
допустимая
температура
ТЭНов}
p_tenz =
2000; {Мощность
ТЭНов}
q_test_vid =
100; {Энергия, выделяемая
в тесте}
dttz =
1; {Допуск на
отклонение
температуры
от заданной}
VAR
t_z,t_v,t_ten,t_test,t_tel,t_os,dtt,dtt0 :
real;
t,dt,tk
: real;
k_v,k_ten,k_test,k_tel,k_st
: real;
c_v,c_test,c_tel,c_ten
: real;
m_v,m_test,m_tel,m_ten
: real;
q_v,q_ten,q_test,q_tel,q_st,p_ten
: real;
dt_test,dt_tel,dt_v,dt_ten
: real;
outf
: text;
procedure diff (var
x:real; dx:real; dt:real); {Процедура
интегрирвания}
begin
x := x + dx * dt;
end;
BEGIN
assign (outf,
'ds1.out');
Rewrite (outf);
t_z :=
40; {Заданная
температура
ТЭНов}
t_v :=
20; {Начальная
температура
воздуха в шкафу}
t_test :=
25; {Начальная
температура
тестовых заготовок}
t_tel :=
20; {Начальная
температура
тележек}
t_ten :=
20; {Начальная
температура
ТЭНов}
t_os :=
20; {Температура
воздуха окружающей
среды}
dtt := t_z -
t_v; {Начальный
сигнал рассогласования}
t := 0; {Время
начала процесса}
dt := 1; {Шаг
интегрирования}
tk :=
3660; {Продолжительность
расстойки}
k_ten :=
97*Pi*0.006*2; {Коэффициент
ТЭНов}
k_test := 24.8 *
6; {Коэффициент
теста}
k_tel := 6 *
7; {Коэффициент
тележек}
k_st := 1.87 *
9.73; {Коэффициент
стенок}
c_v :=
1079; {Теплоемкость
воздуха}
c_test :=
3000; {Теплоемкость
теста}
c_tel :=
500; {Теплоемкость
тележек}
c_ten :=
470; {Теплоемкость
ТЭНов}
m_v :=
1.11*2; {Масса воздуха}
m_test :=
0.46*120; {Масса теста}
m_tel :=
50; {Масса тележек}
m_ten :=
(7100*2*Pi*sqr(0.006))/4; {Масса
ТЭНов}
while t = dttz)
OR ((dtt > -dttz) AND (dtt0 > dtt))) AND (t_ten < t_tenz)
then
p_ten := p_tenz
else p_ten :=
0; {Включение/выключение
ТЭНов}
diff(t_ten,dt_ten,dt); {Нахождение
температуры
ТЭНов}
diff(t_test,dt_test,dt); {Нахождение
температуры
теста}
diff(t_tel,dt_tel,dt); {Нахождение
температуры
тележек}
diff(t_v,dt_v,dt); {Нахождение
температуры
воздуха}
t := t +
dt; {Инкремент
времени}
end; {Конец
расчета}
close (outf);
END.
Приложение
2: спецификация
к сборочному
чертежуСписок
используемой
литературы
Алешина О.Н.
Конспект лекций
по курсу “Экономика
производства
и организация
планирования.”
Афонина О.А.,
Иванов С.П.
Методические
указания по
выполнению
раздела “Охрана
труда” в дипломных
работах.
Ауэрман Л.Я.
Технология
хлебопекарного
производства.
Бормотова В.А.
Методические
указания по
выполнению
организационно-экономической
части дипломных
проектов.
Буриченко А.А.
Охрана труда
в гражданской
авиации.
Воронина А.А.,
Шибенко Н.Ф.
Безопасность
труда в электроустановках.
Вулакович
М.П., Ривкин С.Л.,
Александров
А.А. Таблицы
теплофизических
свойств воды
и водяного
пара.
Гольдберг О.Д.
Испытания
электрических
машин.
Кавецкий Г.Д.,
Васильев Б.В.
Процессы и
аппараты пищевой
технологии.
Камладзе О.Г.
Конспект лекций
по курсу “АПР.”
Калинушкин
М.П. Вентиляторные
установки.
Кораблев В.П.
Электробезопасность.
Крылов В.А., Яров
В.Н. Методические
указания к
дипломному
проектированию
по курсу “Охрана
труда”.
Нащокин В.В.
Техническая
термодинамика
и теплопередача.
Поляков Д.Б.,
Круглов И.Ю.
Программирование
в среде Турбо
Паскаль.
Справочник
по элементарной
физике. Под
ред. Д.И.Сахарова.
Свенчанский
А.Д. Электрические
промышленные
печи
Судзиловский
Н.Б. Конспект
лекций по курсу
“Теория следящих
систем.”
Теплотехника.
Под ред. А.П.
Баскакова
Теплоэнергетика
и теплотехника.
Под ред. В.А.
Григорьева
и В.М. Зорина
Черных В.Я., Салапин
М.Б. Применение
микро-ЭВМ для
контроля и
управления
технологическими
процессами
производства
пшеничного
хлеба.
Яров В.Н., Малько
Л.И. Методические
указания к
дипломному
проекту “Защита
от шума и вибраций”.
- 136 -
Проектирование
системы управления
расстойным
шкафом
Синегубкин
Сергей Александрович
У1998
Содержание:
Страница:
Введение
С
целью наиболее
полного удовлетворения
потребности
населения в
хлеббулочных
изделиях расширенного
ассортимента
и высокого
качества необходимо
использовать
прогрессивные
производственные
технологии,
реконструировать
и обновлять
производство
таким образом,
что позволит
получить наивысший
экономический
эффект.
Наиболее
полно данная
проблема может
быть решена
путем создания
комплексов
минипекарен,
где наиболее
гибко и рационально
решаются как
технологические,
так и экономические
задачи.
Комплекс
вопросов, связанных
с разработкой
и внедрением
автоматизированных
систем управления
технологическим
оборудованием
минипекарен,
используемым
при производстве
хлебобулочных
изделий в настоящее
время может
успешно решаться
на базе сформировавшихся
научных достижений
в области технологии
хлебопекарного
производства,
автоматизации
производственных
процессов и
освоения
информационной,
измерительной
и вычислительной
техники.
Технологические
процессы
хлебопекарного
производства
характеризуются
многокомпонентностью
исходного
сырья, высокой
степенью
неопределенности
на различных
этапах протекания
процесса производства
пшеничного
хлеба, нелинейными
зависимостями
между параметрами,
т.е. являются
сложными системами.
В большинстве
своем они
представляют
собой сочетание
гидродинамических,
тепловых,
биохимических
и механических
процессов.
Цель
настоящего
дипломного
проекта заключается
в создании
такой системы
управления
расстойным
шкафом, входящим
в состав комплекса
минипекарни,
которая позволит
полностью
использовать
внутренние
ресурсы перерабатываемого
сырья, улучшить
качество выпекаемых
изделий, уменьшить
процент брака
и снизить
трудоемкость
операции расстойки
тестовых заготовок.
В в
связи с этим
в данном дипломном
проекте выбраны
к рассмотрению
следующие
вопросы:
описание процесса
расстойки
тестовых заготовок
и требования
к системе
управления;
разработка
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу;
разработка
и идентификация
упрощенной
математической
модели процессов
в расстойном
шкафу;
выбор элементов
и конструкции
системы управления;
расчет параметров
системы управления,
обеспечивающих
заданный режим;
автоматизация
и технология
приемо-сдаточных
и периодических
испытаний
асинхронных
двигателей
малой мощности
(в технологической
части);
расчет затрат
на ОКР по разработке
СУ расстойного
шкафа (в экономической
части);
безопасность
труда при работе
с расстойным
шкафом (в разделе
охраны труда
и окружающей
среды).
Спецчасть
Описание
процесса расстойки
тестовых заготовок.
Требования
к системе управления
Стадии
производства
хлебобулочных
изделий
Процесс
производства
хлебобулочных
изделий делится
на три основные
стадии:
приготовление
теста;
разделка тестовых
заготовок;
выпечка хлеба,
которые,
в свою очередь,
делятся соответственно
на технологические
операции:
замес теста
и его созревание;
деление теста
на куски;
округление
тестовых заготовок;
предварительная
расстойка;
закатка;
окончательная
расстойка;
выпечка хлеба.
Описание
процесса расстойки
тестовых заготовок
Одной
из важнейших
технологических
операций выпечки
хлебобулочных
изделий является
процесс расстойки
тестовых заготовок.
Расстойка теста
является
предпоследней
стадией производства,
на которой
происходит
окончательная
подготовка
тестовой заготовки
к процессу
выпечки.
До
процесса расстойки
сформированная
тестовая заготовка
имеет беспористую
структуру.
Поэтому для
протекания
процесса релаксации
напряжений,
разрыхления
тестовой заготовки,
т.е. придания
ей пористой
структуры и
формы будущего
хлеба или
хлебобулочного
изделия проводится
процесс окончательной
расстойки.
Чтобы данный
процесс протекал
достаточно
интенсивно
и без образования
подсохшей
корочки на
поверхности
тестовой заготовки,
параметры
воздуха (Тв,
Wв) в расстойном
шкафу должны
соответствовать
определенным
значениям
температуры
и относительной
влажности
(35-45°С, 75-85%).
При
расстойке
протекают
биохимические,
микробиологические,
коллоидные
и физические
процессы.
При
поступлении
тестовой заготовки
в расстойный
шкаф на ее
поверхности
конденсируется
влага и интенсифицируется
процесс теплопередачи
от паровоздушной
среды к тестовой
заготовке. В
результате
этого скорость
прогрева ее
поверхности
увеличивается.
Влага, покрывающая
тестовую заготовку,
предотвращает
ее от заветривания.
Конденсация
влаги прекращается
по достижении
поверхностью
тестовой заготовки
температуры
точки росы.
После
удаления диоксида
углерода в
результате
формирования
тестовой заготовки,
он опять начинает
продуцироваться
хлебопекарными
дрожжами. В
начале расстойки
процесс газообразования
протекает
достаточно
интенсивно
( участок кривой
скорости изменения
электрического
сопротивления
(см. рис. 2.1) до первого
экстремума).
Это можно объяснить
повышением
активности
дрожжевых
клеток в результате
насыщения
тестовой заготовки
кислородом
воздуха после
ее разделки
и частичным
удалением
продуктов
жизнедеятельности
дрожжей. При
расстойке
образующийся
диоксид углерода
задерживается
тестом, что
приводит к
увеличению
его объема и
созданию пористой
структуры.
Давление
пузырьков
диоксида углерода,
образующихся
вокруг дрожжевых
клеток, увеличиваясь,
приводит к
растягиванию
клейковинного
каркаса и образованию
пор, которые
при дальнейшем
газообразовании
увеличиваются
в объеме. Выравнивание
внутреннего
давления между
порами осуществляется
по капиллярам.
В момент увеличения
пор в размерах
происходит
снижение в них
внутреннего
давления и
соответственно
снятие внутренних
напряжений
клейковинного
каркаса, т.е. в
тесте периодически
происходит
релаксация
накапливающихся
напряжений.
Это способствует
образованию
тонкостенной
пористой структуры.
На релаксацию
напряжений
оказывают
влияние также
ферментативные
процессы. Изменение
температуры
тестовой заготовки
и ее структуры
приводит к
изменению
кинематической
вязкости.
рис 2.1.
Через определенное
время наблюдается
спад интенсивности
газообразования
( участок кривой
скорости изменения
электрического
сопротивления
после первого
экстремума
максимума). Это
объясняется
угнетением
дрожжевых
клеток продуктами
их жизнедеятельности.
В этот период
времени до
экстремума
минимума скорости
изменения
электрического
сопротивления
происходит
адаптация
дрожжей к новым
условиям
жизнедеятельности
(полностью
анаэробным).
После этого
интенсивность
газообразования
увеличивается.
Второе
экстремальное
максимальное
значение скорости
изменения
электрического
сопротивления,
отражающей
динамику формирования
структуры
тестовой заготовки,
соответствует
готовности
теста, так как
далее начинается
флуктуация
газовыделения,
приводящая
со временем
к уплотнению
структуры
теста, т.е. к
перерасстойке.
Готовность
тестовой заготовки
в данный момент
подтверждается
экстремальным
минимальным
значением
скорости изменения
температуры
поверхностного
слоя и качеством
готового хлеба.
Обменные
процессы,
происходящие
на поверхности
тестовой заготовки
могут быть
также охарактеризованы
кривой dT/dt (скорость
изменения
температуры
поверхностного
слоя тестовых
заготовок в
процессе расстойки),
вид которой
приведен на
рис. 2.2. Кривая
имеет три ярко
выраженных
экстремума,
каждый из которых
характеризует
качественные
изменения,
происходящие
в тестовой
заготовке в
период окончательной
расстойки.
рис 2.2
При поступлении
тестовой заготовки
в расстойный
шкаф, когда
температура
заготовки
меньше температуры
точки росы
паровоздушной
среды, происходит
достаточно
сильная конденсация
влаги на поверхности
тестовой заготовки.
Конденсация
влаги приводит
к ускоренному
повышению
температуры
тестовой заготовки
(участок а-б).
Достижение
экстремума
максимума в
точке “б”
соответствует
нагреву поверхности
тестовой заготовки
до температуры
точки росы
окружающей
среды. Конденсация
влаги предотвращает
заветривание
поверхности
и образование
трещин при
увеличении
тестовой заготовки
в объеме. Более
того, насыщение
влагой поверхностного
слоя тестовой
заготовки
обеспечивает
закупорку
капилляров,
что блокирует
выделение
диоксида углевода
из тестовой
заготовки и
повышает
газоудерживающую
способность
теста.
Замедление
прогрева тестовой
заготовки на
участке “б-в”
связан с уносом
тепла в процессе
испарения влаги
с поверхности.
Процесс испарения
избыточной
влаги с поверхности
тестовой заготовки
совпадает с
процессом
интенсивного
разрыхления
тестовой заготовки
образующимся
диоксидом
углерода. Точка
“в” - экстремум
минимум отражает
момент стабилизации
структуры
теста, определяемой
внутренним
давлением СО2,
реологическими
свойствами,
соотношением
свободной и
связанной
влаги. Точка
“в” - экстремум
минимум скорости
изменения
поверхностного
слоя тестовой
заготовки
является моментом
готовности
тестовой заготовки
к выпечке, так
как дальнейшее
продолжение
расстойки
приводит к
уплотнению
поверхностного
слоя за счет
увеличения
пластической
составляющей
общей деформации
теста и процесса
флуктуации
газовыделения,
за счет снижения
газоудерживающей
способности
теста. Процесс
уплотнения
поверхностного
слоя тестовой
заготовки
приводит к
ускоренному
повышению
температуры
тестовой заготовки,
т.е. кривая скорости
изменения
температуры
поверхностного
слоя начинает
расти. Рост
кривой продолжается
до точки “г”,
после прохождения
которой начинается
процесс интенсивного
газовыделения,
связанного
с резким снижением
газоудерживающей
способности
теста, вызванной
пептизацией
белков и увеличением
жидкой фазы.
После чего
тестовая заготовка
начинает оседать.
В этот период
также наблюдается
снижение прогрева
тестовой заготовки
( участок “г-д”
см. рис.). Выпечка
хлеба в период
времени, соответствующий
участку “в г”,
приводит к
получению хлеба
худшего качества,
чем в момент
времени соответствующий
точке “в” - экстремум
минимум, а на
участке “г-д”
- приводит к
получению
брака.
расстойного
шкафа
Расстойка
тестовых заготовок
происходит
в расстойном
шкафу. Расстойный
шкаф (см. чертеж)
представляет
собой однокамерный
двухдверный
металлический
контейнер с
теплоизолированными
стенками, имеющий
габаритные
размеры (ШґГґВ):
1530 мм ґ 830 мм
ґ 2280 мм,
вмещающий две
стандартные
стеллажные
тележки, размером
450 ґ 660 мм.
В
верхней части
расстойного
шкафа находится
отсек, в котором
расположена
система поддержания
температурно-влажностного
режима в камере
расстойного
шкафа, включающая
в себя:
герметичную
металлическую
емкость для
воды;
нагревательные
элементы (ТЭНы);
циркуляционный
вентилятор;
электроклапаны
подачи воды;
фильтр поступающей
воды;
сливной насос;
трубки системы
подачи и слива
воды;
воздушные
каналы;
рабочие датчики
влажности,
температуры
и уровня воды;
датчики критических
значений температуры
и уровня воды;
выключатели
питания и
управления;
задатчики
температуры
и влажности;
индикатор
температуры;
индикаторные
лампы рабочих
и аварийных
режимов;
предохранители
и автоматические
выключатели;
электронная
система управления;
преобразователь
частоты;
Органы
управления
расстойным
шкафом и приборы
индикации
находятся на
панели управления,
расположенной
в верхней части
расстойного
шкафа.
Двери
расстойного
шкафа при открытии
более чем на
90° остаются
в открытом
состоянии, а
в противном
случае - автоматически
закрываются.
Правильная
очередность
закрытия дверей
обеспечивается
автоматическим
доводчиком.
Для улучшения
герметизации
и повышения
теплоизоляции
по периметру
дверей проложен
магнитный
уплотнитель.
Двери, как и
стенки расстойного
шкафа, имеют
теплоизоляционный
слой.
Расстойный
шкаф подключается
к системе холодного
водоснабжения,
канализации
и к трехфазной
сети переменного
тока, напряжением
380 В с заземленной
нейтралью.
Требования
к системе управления
расстойным
шкафом
Так
как окончательная
расстойка
является конечной
технологической
операцией,
формирующей
физико-химические
свойства тестовой
заготовки и
определяющей
в большой степени
качество готового
хлеба, то определение
и поддержание
оптимальных
параметров
расстойки -
температуры
воздуха Тв,
относительной
влажности
воздуха Wв
и продолжительность
расстойки
тестовой заготовки
до готовности
tр#
- имеют большое
практическое
значение.
Для
точного определения
технологических
параметров
расстойного
шкафа необходимо
иметь современные
методы контроля
и поддержания
температуры
и относительной
влажности
воздуха.
Проектируемая
система управления
расстойным
шкафом должна
обеспечивать
оптимальные
параметры
проведения
расстойки
тестовых заготовок.
Для этого необходимо
обеспечить
непрерывный
контроль за
температурой
и влажностью
в расстойном
шкафу и обеспечить
их поддержание
с заданной
точностью. При
этом желательно
предотвратить
конденсацию
воды на стенках
расстойного
шкафа и понизить
расход энергии
на проведение
расстойки.
Важной с точки
зрения конвекционной
теплопередачи
является скорость
обдувания
воздухом тестовых
заготовок и
нагревательных
элементов. Она
в большой степени
влияет на качество
готового продукта.
Поэтому в системе
управления
должна быть
предусмотрена
возможность
изменения
скорости обдувания
воздухом тестовых
заготовок и
нагревательных
элементов путем
регулирования
скорости вращения
приводного
двигателя
циркуляционного
вентилятора.
Проектируемая
система управления
должна также
обеспечивать
безопасность
работы расстойного
шкафа, предотвращая
последствия
замыканий и
обрывов проводки,
перегрев
нагревателей,
понижение или
повышение
уровней воды
за допустимые
пределы.
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу
Сведения
из теории
термодинамики
и теплопередачи
Разработка
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу производится
по законам
термодинамики
и теплопередачи
(теплообмена).
В
учении о теплообмене
рассматриваются
процессы
распространения
теплоты в твердых,
жидких и газообразных
телах. Эти процессы
по своей
физико-механической
природе весьма
многообразны,
отличаются
большой сложностью
и обычно развиваются
в виде комплекса
разнородных
явлений.
Перенос
теплоты может
осуществляться
тремя способами:
теплопроводностью,
конвекцией
и излучением.
Процесс переноса
теплоты теплопроводностью
происходит
между непосредственно
соприкасающимися
телами или
частицами тел
с различной
температурой.
Теплопроводность
представляет
собой молекулярный
процесс передачи
теплоты.
Известно,
что при нагревании
тела кинетическая
энергия его
молекул возрастает.
Частицы более
нагретой части
тела, сталкиваясь
при своем
беспорядочном
движении с
соседними
частицами,
сообщают им
часть своей
кинетической
энергии. Этот
процесс распространяется
по всему телу.
То есть теплопроводность
представляет
процесс распространения
энергии между
частицами тела,
находящимися
друг с другом
в соприкосновении
и имеющими
различные
температуры.
Например, если
нагревать один
конец железного
стержня, то
через некоторое
время температура
другого его
конца также
повысится.
Перенос теплоты
теплопроводностью
зависит от
физических
свойств тела,
от его геометрических
размеров, а
также от разности
температур
между различными
частями тела.
При определении
переноса теплоты
теплопроводностью
в реальных
телах встречаются
известные
трудности,
которые на
практике до
сих пор не решены.
Эти трудности
состоят в том,
что тепловые
процессы развиваются
в неоднородной
среде, свойства
которой зависят
от температуры
и изменяются
по объему; кроме
того, трудности
возникают с
увеличением
сложности
конфигурации
системы.
Теплопроводность
l (или
коэффициент
теплопроводности)
характеризует
способность
данного вещества
проводить
теплоту.
Q = (T2 - T1)ґlґS/d
- тепловой поток
через плоские
стенки, где d
- толщина стенки,
S - площадь поверхности
стенки, (Т2 -
Т1) - разность
температур
на поверхностях
стенки.
Второй
вид переноса
теплоты - конвекция
- происходит
только в газах
и жидкостях.
Этот вид переноса
осуществляется
при перемещении
и перемешивании
всей массы
неравномерно
нагретых жидкости
или газа. Конвекционный
перенос теплоты
происходит
тем интенсивнее,
чем больше
скорость движения
жидкости или
газа, так как
в этом случае
за единицу
времени перемещается
большее количество
частиц тела.
В жидкостях
и газах перенос
теплоты конвекцией
всегда сопровождается
теплопроводностью,
так как при
этом осуществляется
и непосредственный
контакт частиц
с различной
температурой.
Одновременный
перенос теплоты
конвекцией
и теплопроводностью
называют конвективным
теплообменомобменом;
он может быть
вынужденным
и свободным.
Если движение
рабочего тела
вызвано искусственно
(вентилятором,
компрессором,
мешалкой и
др.), то такой
конвективный
теплообмен
называют вынужденным.
Если же движение
рабочего тела
возникает под
влиянием разности
плотностей
отдельных
частей жидкости
от нагревания,
то такой теплообмен
называют свободным
(естественным)
конвективным
теплообменом.
В
большинстве
случаев перенос
теплоты осуществляется
несколькими
способами, хотя
часто одним
или даже двумя
способами
пренебрегают
ввиду их относительно
небольшого
вклада в суммарный
сложный теплоперенос.
При
расчете теплопередачи
конвекцией
между твердым
телом и газом
(жидкостью)
используют
выражение
Qконв = (T2 - T1)ґaґS,
где
a - коэффициент
теплоотдачи
от твердого
тела к газу,
S - площадь поверхности
омываемого
твердого тела,
Т2 и Т1 - температуры
тела и газа.
При расчете
теплопередачи
через плоскую
стенку используют
следующее
выражение
Qконв = (T2 - T1)ґkґS,
где k - коэффициент
теплопередачи
(характеризует
интенсивность
теплопередачи
от одного
теплоносителя
к другому через
разделяющую
их плоскую
стенку);
S - площадь поверхности
стенки;
(Т2 - Т1) - разность
температур
на поверхностях
стенки.
Коэффициент
теплопередачи
расчитывается
по формуле
,
где d - толщина
стенки;
l - коэффициент
теплопроводности
стенки;
a1 - общий
коэффициент
теплоотдачи
к внутренней
поверхности
стенки;
a2 - общий
коэффициент
теплоотдачи
от наружной
поверхности
стенки.
Общие коэффициенты
теплоотдачи
методически
оцениваются
одинаково - как
сумма коэффициентов
теплоотдачи
конвекцией
(aкон)
и излучением
(aизл):
aобщ =
aкон +
aизл .
Для расчета
теплоты, необходимой
для нагрева
тел, пользуются
формулой
теплоемкости:
Q = c ґ m ґ
DТ,
где с - коэффициент
теплоемкости
тела;
m - масса тела;
DТ - разность
начальной и
конечной температур
тела.
поддержания
заданной температуры
Во
время работы
расстойного
шкафа в его
камере протекают
сложные теплообменные
процессы.
Основным
источником
тепла в расстойном
шкафу являются
нагревательные
элементы (ТЭНы),
находящиеся
в потоке воздуха,
циркуляция
которого
обеспечивается
циркуляционным
насосом. Подогретый
воздух передает
тепловую энергию
тестовым заготовкам,
прогревая их.
Одновременно
часть энергии
расходуется
на прогрев
тележек, а часть
энергии теряется
за счет теплопередачи
через стенки
расстойного
шкафа. При работе
системы поддержания
заданной влажности
вместе с паром
в камеру расстойного
шкафа также
попадает энергия.
Следовательно,
уравнение
теплового
баланса расстойного
шкафа выглядит
следующим
образом:
Qвозд
= Qтэн + Qпара
- Qтеста - Qтел
- Qст ,
где Qвозд
- теплота затрачиваемая
на прогрев
воздуха;
Qтэн
- тепловой поток
с поверхности
ТЭНов;
Qпара - количество
теплоты, вносимое
в камеру расстойного
шкафа вместе
с паром, необходимым
для поддержания
в камере расстойного
шкафа заданного
уровня влажности
воздуха;
Qтеста
- количество
теплоты, идущее
на прогрев
теста;
Qтел
- количество
теплоты, идущее
на прогрев
тележек;
Qст
- потеря тепла
через стенки.
Теплота,
затрачиваемая
на прогрев
воздуха, может
быть описана
как:
Qвозд
= cвозд ґmвозд
ґ(dTвозд/dt),
где
cвозд - теплоемкость
воздуха:
cвозд
= (св + cп ґ
dв/1000),
где св - теплоемкость
сухого воздуха;
сп - теплоемкость
перегретого
пара;
dп
- влагосодержание
воздуха.
Так как влагосодержание
влажного воздуха
зависит от его
температуры
и влажности,
то и теплоемкость
влажного воздуха
зависит от этих
параметров.
mвозд
- масса воздуха
в расстойном
шкафу;
mвозд
= rвозд
ґ Vвозд
,
где rвозд
- плотность
влажного воздуха
в камере расстойного
шкафа;
Vвозд - объем
воздуха в камере
расстойного
шкафа.
dTвозд/dt
- скорость изменения
температуры
воздуха.
Откуда:
Тепловой
поток с поверхности
ТЭНов описывается
с помощью уравнения
конвективной
теплопередачи:
Qтэн
= aтэнґSтэнґ(Ттэн
- Твозд),
где
aтэн -
коэффициент
теплоотдачи
ТЭНов;
Sтэн
- площадь
поверхности
ТЭНов;
Ттэн
- температура
ТЭНов;
Твозд
- температура
циркулирующего
воздуха.
При
этом, излишки
энергии ТЭНов
идут на изменение
их температуры:
,
где
dT/dt - скорость
изменения
температуры
ТЭНов;
Ртэн
- мощность ТЭНов;
Qтэн
- тепловой поток
с поверхности
ТЭНов;
cтэн
- теплоемкость
материала
ТЭНов;
mтэн
- масса ТЭНов.
В связи с тем,
что в процессе
расстойки
необходимо
поддерживать
заданную температуру,
ТЭНы включены
только пока
температура
воздуха в камере
расстойного
шкафа меньше
заданной. Как
только температура
воздуха превышает
заданный предел
на допустимую
величину, система
управления
подает сигнал
на отключение
ТЭНов. При этом
Ртэн = 0. При
падении температуры
за нижний предел
система управления
подает сигнал
на включение
ТЭНов. При этом
Ртэн = Ртэн
зад , где Ртэн
зад - номинальная
мощность ТЭНов.
Тепловой
поток, вносимый
с паром, расчитывается
по формуле:
Qпара
= (Ртен вл / r) ґ
hп,
где Ртен вл
- мощность ТЭНов,
используемых
для подогрева
и испарения
воды, с целью
увлажнения
воздуха в расстойном
шкафу;
r - теплота
парообразования
воды;
hп - удельная
энтальпия
насыщенного
пара.
Тепловой
поток, получаемый
тестовыми
заготовками
и используемый
для их прогрева,
может быть
описан формулой
конвективного
теплообмена:
Qтеста
= aтеста
ґ Sтеста
ґ (Твозд
- Ттеста),
где aтеста
- коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготовок;
Sтеста
- площадь поверхности
тестовых заготовок;
Ттеста - температура
тестовых заготовок,
скорость изменения
которой, с учетом
того, что при
расстойке в
тестовых заготовках
выделяется
энергия Qтеста выд,
составляет:
,
где
cтеста - теплоемкость
тестовых заготовок;
mтеста
- масса тестовых
заготовок.
Аналогично,
тепловой поток,
получаемый
тележками и
используемый
для их прогрева,
также может
быть описан
формулой
конвективного
теплообмена:
Qтел
= aтел
ґ Sтел
ґ (Твозд
- Ттел),
где aтел
- коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тележек;
Sтел
- площадь поверхности
тележек;
Ттел - температура
тележек, скорость
изменения
которой:
,
где
cтел - теплоемкость
тележек;
mтел
- масса тележек.
Потери
теплоты через
стенки расстойного
шкафа рассчитываются
по уравнению
теплопередачи:
Qст
= kcт ґ Sст
ґ (Твозд
- Тос),
где kст - коэффициент
теплопередачи
через стенки;
Sст
- площадь стенок
камеры расстойного
шкафа;
Тос
- температура
окружающей
среды.
Следует учесть,
что коэффициенты
теплоотдачи
конвекцией
(aтэн,
aтеста,
aтел)
и коэффициент
теплопередачи
kст (также
зависящий от
коэффициентов
теплоотдачи
поверхностей
стенок) в свою
очередь зависят
от многих факторов:
от температур
поверхностей
и омывающей
их среды, от
скорости движения
последней, от
ее теплопроводности,
вязкости, плотности
и теплоемкости
(в свою очередь
также зависящих
от температуры
среды), от конфигурации
и состояния
поверхностей
и их геометрических
размеров. Нахождение
коэффициентов
теплоотдачи
конвекцией
возможно путем
решения системы
дифференциальных
уравнений
(Фурье-Кирхгофа,
Навье-Стокса,
сплошности(непрерывности),
дифференциального
уравнения
теплообмена,
описывающего
процесс теплоотдачи
на границах
тела) с прибавлением
краевых условий
(геометрические
условия, характеризующие
форму и размеры
тела, в котором
протекает
процесс теплопередачи;
физические
условия, характеризующие
физические
свойства среды
и тела; граничные
условия, характеризующие
протекание
процесса
теплопередачи
на границах
тела; временные
условия, характеризующие
протекание
процесса во
времени). Это
возможно лишь
в некоторых
частных случаях
при использовании
ряда упрощений,
причем полученные
решения не
всегда согласуются
с опытными
результатами.
Поэтому изучение
конвективного
теплообмена
развивалось,
как правило,
экспериментальным
путем. Однако
чисто экспериментальное
изучение какого-либо
физического
явления имеет
тот недостаток,
что его результаты
имеют ограниченную
ценность, так
как применимы
лишь к частному
явлению. Это
чрезвычайно
усложняет
эксперимент,
заставляя
опытным путем
проверить
зависимость
данного явления
от ряда факторов,
а некоторые
явления зависят
от многих переменных.
На помощь в
этих случаях
приходит теория
подобия, позволяющая
в известной
степени обобщить
полученные
опытные результаты,
распространить
их на целую
группу подобных
явлений. Подобные
системы характеризуются
безразмерными
комплексами,
составленными
из характеризующих
явление величин,
сохраняющими
одно и то же
численное
значение. Такие
величины носят
название инвариантов
или критериев
подобия и
обозначаются
символами,
состоящими
из первых букв
фамилий ученых,
которые их
ввели в употребление
или вообще
работали в
данной области.
Для определения
критериев
теплового
подобия для
передачи тепла
в движущейся
среде конвекцией
используется
дифференциальное
уравнение
теплопроводности
Фурье-Кирхгофа
совместно с
граничным
уравнением
теплообмена.
На основе уравнения
подобия процессов
определяются
соотношения
между постоянными
подобия, и из
которых путем
подстановки
определяются
критерии теплового
подобия:
Nu = a ґ
l / l - число
Нуссельта.
Число Нуссельта
характеризует
собой условия
теплопередачи
между твердым
телом и средой,
оно содержит
в себе искомую
величину -
коэффициент
теплоотдачи
a, коэффициент
теплопроводности
среды l
и определяющий
размер l, характеризующий
собой геометрическое
подобие.
Ре = u ґ
l / a - число Пекле.
Число Пекле
обычно преобразуется
и представляется
в виде двух
критериев:
Число Рейнольдса
Re содержит в
себе скорость
потока u
и коэффициент
кинематической
вязкости n
= m/r
м2/с, где m
- коэффициент
динамической
вязкости,
характеризует
собой ее внутреннее
трение; r
- плотность
среды. Число
Рейнольдса
является критерием
гидродинамического
подобия, он
характеризует
собой условия
вынужденного
движения среды.
Множителями
числа Прандтля
Pr являются
физические
параметры -
кинематическая
вязкость и
коэффициент
температуропроводности
- число Прандтля
характеризует
собой свойства
среды. Оно
практически
не зависит ни
от давления,
ни от температуры.
Так как коэффициент
температуропроводности
a = l / (c ґ
r ),
то Pr = c ґ
r ґ
n / l
,
где с - теплоемкость
среды;
r - плотность
среды;
l - коэффициент
теплопроводности
среды.
Так как мы имеем
дело с теплоотдачей
в потоке движущейся
среды, то кроме
теплового
подобия, должны
быть соблюдены
условия гидромеханического
подобия. Критерии
гидромеханического
подобия выделяются
из дифференциального
уравнения
движения несжимаемой
вязкой жидкости
Навье-Стокса.
Это то же число
Рейнольдса,
а также число
Грасгофа:
Gr = bґgґl3ґDt/n2,
где g - ускорение
свободного
падения;
Dt - температурный
перепад между
средой и омываемой
ею поверхностью;
b - функция,
связывающая
изменение
плотности среды
с температурой.
Число Грасгофа
Gr характеризует
свободное
конвективное
движение среды.
Критериальное
уравнение
теплопередачи
конвекцией
строится по
типу:
Nu = f ( Re , Gr , Pr )
Здесь Nu содержит
в себе искомую
величину a
и является
неопределяющим
критерием,
тогда как критерии
Re, Gr, Pr - определяющими.
Для газов одинаковой
атомности и,
в частности,
для воздуха,
когда Pr = const, будем
иметь:
Nu = F ( Re , Gr ).
А при вынужденном
турбулентном
движении газа,
что имеет место
в расстойном
шкафу при обтекании
потоком воздуха
нагревателей,
когда естественной
конвекцией
можно пренебречь,
выпадает число
Грасгофа:
Nu = F ( Re ).
Значение критической
скорости, при
которой происходит
переход от
ламинарного
режима течения
воздуха к
турбулентному,
соответствующее
числу Рейнольдса
Re = 2200, равно:
uкр = 2200 ґ
n / d.
При работе
расстойного
шкафа в установившемся
режиме в нем
происходят
постоянные
колебания
температуры
в установленных
пределах. Это
объясняется
работой системы
управления.
То есть не только
при прогреве,
но даже в установившемся
режиме коэффициенты
теплоотдачи
поверхностей
ТЭНов, тележек
и стенок не
являются постоянными
и не подлежат
однозначному
точному математическому
описанию.
Еще большую
проблему представляет
нахождение
коэффициента
теплоотдачи
поверхностей
тестовых заготовок.
Это связано
с тем, что при
поступлении
тестовых заготовок
в расстойный
шкаф они прогреваются
значительно
медленнее, чем
циркулирующая
в камере шкафа
паровоздушная
среда. Когда
температура
заготовок
оказывается
меньше температуры
точки росы
паровоздушной
среды, на их
поверхности
конденсируется
влага, многократно
увеличивая
коэффициент
теплоотдачи
и интенсифицируя
процесс теплопередачи
от паровоздушной
среды к поверхности
тестовых заготовок,
в результате
чего скорость
прогрева их
поверхности
увеличивается.
Влага, покрывающая
тестовые заготовки,
также предотвращает
их от затвердевания
и от образования
трещин при
увеличении
тестовых заготовок.
Конденсация
влаги прекращается
по достижении
поверхностью
тестовых заготовок
температуры
точки росы (в
свою очередь
зависящей от
постоянно
меняющихся
температуры
и влажности
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха).
Коэффициент
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготовок
при этом уменьшается,
что влечет за
собой уменьшение
интенсивности
их прогрева.
Таким образом,
строгое математическое
описание коэффициента
теплоотдачи
поверхности
тестовых заготовок
не представляется
возможным.
Модель
поддержания
заданной влажности
воздуха
Относительная
влажность
воздуха в расстойном
шкафу находится
по уравнению:
jвозд
= rп
/ rmax
,
где rmax
- максимально
возможная
абсолютная
влажность
воздуха при
данной температуре;
rп -
действительная
абсолютная
влажность
ненасыщенного
воздуха, скорость
изменения
которой (drп/dt)
может быть
выражена как:
,
где Vвозд -
объем циркулирующего
в расстойном
шкафу влажного
воздуха;
Gпотерь - расход
пара на конденсацию
на стенках
камеры расстойного
шкафа и на
поверхности
тестовых заготовок;
Gпара - расход
пара на увлажнение
воздуха в камере
расстойного
шкафа:
Gпара = Ртен
вл / r ,
где r - теплота
парообразования
воды;
Ртен вл - мощность
ТЭНов, используемых
для подогрева
и испарения
воды, с целью
увлажнения
воздуха в расстойном
шкафу.
В
связи с тем,
что в процессе
расстойки
необходимо
поддерживать
заданную влажность,
данные ТЭНы
включены только
пока относительная
влажность
воздуха в камере
расстойного
шкафа меньше
заданной. Как
только относительная
влажность
воздуха превышает
заданный предел
система управления
подает сигнал
на отключение
ТЭНов увлажнения.
При этом Ртэн
вл = 0. При падении
относительной
влажности ниже
предельной,
система управления
подает сигнал
на включение
ТЭНов увлажнения.
При этом Ртэн
вл = Ртэн вл
зад, где Ртэн
вл зад - номинальная
мощность ТЭНов
увлажнения.
Максимально
возможная
абсолютная
влажность
воздуха (rmax)
зависит от
температуры
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха,
а теплота
парообразования
воды (r) зависит
от температуры
воды. И если
последняя в
установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа практически
неизменна, то
температура
воздуха меняется
в заданном
диапазоне и
в установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа. А rmax
довольно существенно
зависит от
температуры
воздуха. То
есть даже в
установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа rmax
будет существенно
меняться и эти
изменения не
описываются
с большой точностью
математически.
Потери пара
на конденсацию
(Gпотерь) происходят
не всегда, а
только при
условии, что
внутренняя
поверхность
стенок камеры
расстойного
шкафа или поверхность
тестовых заготовок
имеют температуру
меньшую, чем
температура
точки росы (tр)
при данных
условиях.
Конденсацию
пара на стенках
можно практически
предотвратить
сделав достаточной
теплоизоляцию
стенок расстойного
шкафа. Напротив,
конденсация
пара на поверхности
тестовых заготовок
является неотъемлемой
частью технологического
процесса расстойки
тестовых заготовок,
напрямую влияющей
на качество
готовой продукции,
и происходит
в первой половине
процесса расстойки,
до момента
достижения
поверхностью
тестовых заготовок
температуры
точки росы. В
свою очередь,
температура
точки росы
зависит от
влажности и
температуры
воздуха в камере
расстойного
шкафа. Таким
образом, математическое
описание потерь
пара на конденсацию
не представляется
возможным.
Из всего вышеизложенного
становится
ясно, что полная
математическая
модель не пригодна
для написания
по ней алгоритма
программы и
самой программы
для ЭВМ с целью
моделирования
процессов
протекающих
в расстойном
шкафу и выбора
параметров
системы управления,
удовлетворяющих
заданным требованиям.
и идентификация
упрощенной
математической
модели процессов
в расстойном
шкафу
Принятые
упрощения и
допущения
В
формулах
конвекционной
теплопередачи
присутствуют
коэффициенты
теплоотдачи
a. Как было
показано ранее,
коэффициенты
теплоотдачи
зависят от
многих факторов:
от температур
поверхности
и омывающей
ее среды, скорости
движения последней,
ее теплопроводности,
вязкости, плотности
и теплоемкости,
от конфигурации
и состояния
поверхности
и омывающей
ее среды. В связи
с невозможностью
математического
описания данных
коэффициентов,
для их нахождения
пользуются
экспериментальными
данными, широко
используя
теорию подобия,
позволяющую
в известной
степени обобщить
полученные
опытные результаты.
Но используемые
для нахождения
коэффициентов
теплоотдачи
критериальные
уравнения
содержат критерии
подобия (Nu, Pe, Re, Pr,
Gr), которые зависят
от многих параметров
поверхностей
и омывающей
их среды, некоторые
из которых
зависят от
температуры
среды и от разности
между ней и
температур
омываемых ею
поверхностей.
Данные зависимости
не описаны
математически.
Конденсация
влаги на поверхности
тестовых заготовок
в процессе их
расстойки еще
больше затрудняет
точное нахождение
коэффициента
теплоотдачи
их поверхности.
Конденсация
влаги на поверхности
тестовых заготовок,
а также на внутренней
поверхности
стенок камеры
расстойного
шкафа приводит
к уменьшению
абсолютной
и относительной
влажности в
камере расстойного
шкафа. Для
поддержания
заданной
относительной
влажности
воздуха применяется
испарение воды,
контролируемое
проектируемой
системой управления.
Но вместе с
паром в камеру
расстойного
шкафа попадает
дополнительная
энергия. Конденсацию
влаги на внутренней
поверхности
стенок камеры
расстойного
шкафа можно
свести к минимуму
путем их лучшей
теплоизоляции.
Так как найти
точное количество
конденсируемой
на поверхности
тестовых заготовок
влаги не представляется
возможным, то
точное количество
испаряемой
воды и зависящее
от него количество
вносимой с
паром энергии
не поддается
математическому
описанию. Следует
учесть, что
конденсация
влаги на поверхности
тестовых заготовок
происходит
только в период.
пока температура
поверхности
тестовых заготовок
не достигнет
температуры
точки росы для
данных параметров
среды, то есть
в первой половине
операции расстойки.
Далее конденсация
прекращается,
и необходимость
в испарении
воды для увлажнения
воздуха в расстойном
шкафу отпадает.
Также
не является
математически
описуемым и
коэффициент
теплоемкости
влажного воздуха
(свозд), зависящий
от его температуры
и влажности.
Таким
образом, для
расчета термодинамических
процессов в
камере расстойного
шкафа и анализа
работы проектируемой
системы управления
на ЭВМ необходимо
принять меры
по обеспечению
возможности
данного расчета,
так как расчет
на ЭВМ по полной
математической
модели не
представляется
возможным.
В связи с этим
нами были приняты
следующие
упрощения и
допущения:
Коэффициенты
теплоотдачи
расчитываются
по экспериментальным
критериальным
уравнениям.
Учитывая, что
температура
воздуха в расстойном
шкафу в установившемся
режиме работы
поддерживается
системой управления
в установленных
пределах
относительно
заданной температуры
(Тзад), то параметры
воздуха для
нахождения
критериев
подобия берутся
при неизменной
температуре,
равной заданной
температуре
(Тзад) в камере
расстойного
шкафа.
Коэффициент
теплоемкости
влажного воздуха
расчитывается
для заданных
значений его
температуры
и относительной
влажности.
Энергия, вносимая
с паром, не
учитывается.
Это возможно
благодаря
допущению о
полном отсутствии
конденсации
в установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа.
Камера расстойного
шкафа считается
абсолютно
герметичной.
Давление воздуха
в камере расстойного
шкафа постоянное
(p=const).
Рассматривается
нагрев и охлаждение
термически
тонких тел ( a
Тр.
Для оптимальных
(расчетных
параметров)
расстойки -
температуры
парогазовой
среды 40 °С
и относительной
влажности 75%,
согласно данным
таблиц, температура
точки росы
Тр = 34,5°С.
Отсюда
следует, что
в нашем случае
конденсация
пара на внутренней
поверхности
стенок в установившемся
режиме работы
расстойного
шкафа отсутствует.
Окончательная
формула потери
теплоты через
стенки расстойного
шкафа, с учетом
того что
Кст
= kcт ґ Sст
= 1,87 ґ 9,73 = 18,2 Вт/гр,
запишется
как
Qст
= 18,2 ґ (Твозд
- Тос),
где Тос
- температура
окружающей
среды.
Система
дифференциальных
уравнений
Таким
образом, для
моделирования
работы системы
управления
расстойным
шкафом необходимо
решить систему
дифференциальных
уравнений:
DT
= Tзад - Tвозд
- сигнал рассогласования;
;
Qтэн
= 3,6568 ґ (Ттэн
- Твозд);
dTтэн/dt
= (2000 - Qтэн)/(470 ґ
0,4);
Qтеста
= 148,8 ґ (Твозд
- Ттеста);
dTтеста/dt
= (Qтеста + 100)/( 3000 ґ
120);
Qтел
= 42 ґ (Твозд
- Ттел);
dTтел/dt
= Qтел / (500 ґ
50);
Qст
= 18,2 ґ (Твозд
- Тос);
Qвозд
= Qтэн - Qтеста
- Qтел - Qст ;
dTвозд/dt
= Qвозд /(1079ґ2,22).
Расчет и идентификация
процессов
протекающих
в расстойном
шкафу
Для
расчета термодинамических
процессов
происходящих
в камере расстойного
шкафа при расстойке
тестовых заготовок,
а также для
выбора параметров
СУ обеспечивающих
заданный режим,
была разработана
программа для
ЭВМ, моделирующая
работу системы
управления
расстойным
шкафом. Блок-схема
данной программы
приведена на
чертеже, а текст
программы
приведен в
Приложении
1. По результатом
работы программы
были построены
переходный
процесс и фазовый
портрет (см. рис.4.1,
рис.4.2 и графики).
При этом мощность
ТЭНов и допуск
на отклонение
температуры
воздуха в камере
расстойного
шкафа от заданного
значения были
выбраны исходя
из результатов
исследований,
изложенных
в разделе 6.
Из графика
переходного
процесса видно,
что, после выхода
в установившийся
режим, температура
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха
поддерживается
на заданном
уровне, не выходя
за пределы
заданного
допуска, а
температура
поверхности
тестовых заготовок
достигает
заданной к
окончанию
времени расстойки.
Это говорит
о правильности
расчетов и
верности выбора
параметров
СУ.
Также была
проведена
идентификация
разработанной
модели СУ расстойного
шкафа с работающим
образцом. Отклонения
параметров
работы модели
от образца
оказались
небольшими,
что указывает
на правильный
выбор допущений
и упрощений,
сделанных в
процессе разработки
данной модели.
Делаем
вывод, что упрощенная
математическая
модель может
быть с успехом
использована
для расчета
параметров
работы расстойного
шкафа и его
системы управления.
рис
4.1
рис.4.2
элементов и
конструкции
системы управления
расстойным
шкафом
Состав
системы управления
Исходя
из требований,
предъявляемых
к системе управления
расстойным
шкафом, входящим
в состав минипекарни,
в данном дипломе
была выбрана
следующая
конструкция
СУ, представленная
на чертежах.
В
состав данной
системы управления
входят следующие
элементы:
Блок подогрева
и увлажнения
циркулирующего
воздуха
Конструктивные
элементы
Герметичная
металлическая
емкость ;
Верхняя крышка;
Крышка ТЭНов;
Крышка датчиков
уровня воды;
Нагревательные
элементы (ТЭНы)
ТЭН подогрева
воздуха;
ТЭН подогрева
воды;
Элементы систем
подачи и слива
воды
Фильтр поступающей
воды;
Электроклапан
подачи воды;
Электроклапан
подачи воды
для очистки
от накипи;
Наливные и
сливные трубопроводы;
Сливной насос;
Элементы системы
циркуляции
влажного воздуха
Циркуляционный
вентилятор;
Приводной
мотор циркуляционного
вентилятора
(асинхронный
трехфазный
двигатель
4АМ80Л4);
Воздуховод;
Датчики
Датчик температуры
циркулирующего
воздуха;
Датчик относительной
влажности
циркулирующего
воздуха;
Датчик предельно
допустимой
температуры
ТЭНов;
Датчики уровня
воды
Датчик максимального
уровня воды;
Датчик минимального
уровня воды,
при котором
начинается
ее доливка;
Датчик опасного,
вследствие
оголения ТЭНов
поддержания
влажности,
уровня воды;
Блок электронной
системы автоматического
управления
Автоматический
отключатель;
Предохранители;
Преобразователь
частоты ACS 301-2P1-3
фирмы АББ;
Система автоматического
управления;
Реле включения
ТЭНов
Реле включения
ТЭНа поддержания
температуры
циркулирующего
воздуха;
Реле включения
ТЭНа поддержания
относительной
влажности
циркулирующего
воздуха;
Трансформатор
для питания
мотора сливного
насоса;
Задатчики
Задатчик скорости
вращения
циркуляционного
вентилятора;
Задатчик допуска
поддерживаемой
температуры;
Разъемы
Разъем питания;
Разъем датчиков;
Разъем панели
управления;
Разъем сервисный,
служащий для
наладки, контроля
и поиска неисправности
в системе
управления
расстойным
шкафом;
Панель управления
Выключатели
Выключатель
питания;
Выключатель
управления;
Задатчики
Здатчик температуры;
Задатчик
влажности;
Индикатор
температуры;
Индикаторные
лампы
Лампа включения
питания;
Лампа возникновения
неисправности;
Лампа включения
сливного насоса;
Лампа включения
ТЭНа поддержания
температуры
циркулирующего
воздуха;
Лампа включения
ТЭНа поддержания
относительной
влажности
циркулирующего
воздуха;
Принцип
работы системы
управления
расстойным
шкафом
При
включении
выключателя
питания СУ
расстойным
шкафом запускает
мотор циркуляционного
вентилятора,
который обеспечивает
циркуляцию
воздуха в камере
расстойного
шкафа. При этом
на панели управления
загорается
лампа включения
питания. Скорость
вращения мотора
циркуляционного
вентилятора,
влияющая на
скорость циркуляции
воздуха, задается
с помощью задатчика
скорости
циркуляционного
вентилятора
и поддерживается
с помощью
преобразователя
частоты. Одновременно
происходит
слив воды из
блока подогрева
и увлажнения
циркулирующего
воздуха с последующим
набором новой
воды и переходом
в режим очистки
ТЭНов поддержания
влажности от
накипи, путем
их кратковременного
включения с
непрекращающимся
сливом и набором
воды. Во время
этой операции
на панели управления
горит лампа
Слив/Очистка.
При
включении
выключателя
управления
СУ переходит
в режим поддержания
температуры
и относительной
влажности,
заданных задатчиками
температуры
и влажности.
При
недостаточной
температуре
циркулирующего
воздуха в камере
расстойного
шкафа система
управления
выдает сигнал
на включение
ТЭНов поддержания
температуры,
которые, находясь
в потоке циркулирующего
воздуха, нагревают
его, а он, в свою
очередь, передает
энергию тестовым
заготовкам,
расположенным
на тележках
в камере расстойного
шкафа. О работе
ТЭНов поддержания
температуры
воздуха информирует
соответствующая
лампа на панели
приборов, горящая
при включенных
ТЭНах. При превышении
температуры
циркулирующего
воздуха заданной
с помощью задатчика
температуры
на панели управления
на величину
допуска, установленного
задатчиком
допуска на
поддерживаемую
температуру,
система управления
выдает сигнал
на отключение
ТЭНов поддержания
температуры.
Циркулирующий
в камере расстойного
шкафа воздух
за счет потерь
энергии через
стенки и на
прогрев тестовых
заготовок и
тележек начинает
охлаждаться.
При понижении
его температуры
до нижнего
значения допуска,
система управления
выдает сигнал
на включение
ТЭНов подогрева
воздуха. Таким
образом обеспечивается
поддержание
заданной температуры
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха.
Поддержание
относительной
влажности
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха
происходит
аналогично.
При недостаточной
влажности
система управления
выдает сигнал
на включение
ТЭНов поддержания
влажности,
которые, находясь
в воде, нагревают
ее. При этом
испарившаяся
часть воды идет
на увлажнение
циркулирующего
в камере расстойного
шкафа воздуха.
При достижении
заданной с
помощью задатчика
относительной
влажности на
панели управления
влажности
воздуха система
управления
выдает сигнал
на отключение,
а при ее понижении
(за счет конденсации)
на величину
допуска - на
включение ТЭНов
поддержания
влажности. О
работе ТЭНов
поддержания
относительной
влажности
воздуха в камере
расстойного
шкафа информирует
соответствующая
лампа на панели
приборов, горящая
при включенных
ТЭНах. Уровень
воды в блоке
увлажнения
и нагрева
поддерживается
автоматически.
Система управления
обеспечивает
безопасность
работы расстойного
шкафа. Для
предотвращения
последствий
коротких замыканий
электрические
цепи питания
снабжены
автоматическими
отключателями
и предохранителями.
Для предотвращения
поражения
обслуживающего
персонала
пекарни электротоком
выполнено
защитное зануление.
Для предотвращения
перегрева ТЭНов
поддержания
температуры
предусмотрен
датчик допустимой
температуры
данных ТЭНов,
а для предотвращения
перегрева ТЭНов
поддержания
влажности
предусмотрен
датчик контроля
минимально
допустимого
уровня воды
в блоке подогрева
и увлажнения.
При любой
неисправности
система управления
отключает все
работающие
устройства
и подает сигнал
путем зажигания
на панели управления
лампы неисправности.
параметров
СУ, обеспечивающих
заданный режим
Выбор
мощности ТЭНов
Мощность
ТЭНов в системе
управления
расстойным
шкафом должна
удовлетворять
следующим
условиям:
Должен быть
обеспечен
быстрый выход
в установившийся
режим работы
расстойного
шкафа;
Периодичность
циклов включения-выключения
ТЭНов не должна
быть очень
высокой и слишком
низкой;
Допустимая
температура
нагрева ТЭНов
не должна
превышаться.
Путем
перебора нескольких
значений мощности
ТЭНов поддержания
температуры
воздуха в камере
расстойного
шкафа и последующего
расчета переходного
процесса с
помощью программы
(см. Приложение
1) было выяснено,
что оптимальной
для данного
объема камеры
расстойного
шкафа и заданного
допуска на
отклонение
поддерживаемой
температуры
является мощность
ТЭНов, равная
Pтэн =2000 Вт.
При
такой мощности
ТЭНов поддержания
температуры
воздуха процесс
выхода в установившееся
состояние
занимает примерно
15 минут, периодичность
циклов включения выключения
составляет
около 2-х минут,
а перегрев
ТЭНов выше
максимально
допустимой
температуры
не происходит.
Выбор
мощности ТЭНов
поддержания
влажности
воздуха в камере
расстойного
шкафа произведем
из условия, что
нагрев испаряемой
воды с температуры
начала расстойки
до температуры
кипения должен
происходить
не более чем
за 5ё10 мин
с начала процедуры
расстойки:
Tтэн
вл = cводы ґ
mводы ґ
(100 - T1)/t,
где
cводы - теплоемкость
воды:
cводы
= 4200 Дж/(кгґгр);
mводы
- масса воды в
блоке увлажнения
и подогрева:
mводы
= 5 кг;
T1
- температура
воды в начале
расстойки:
T1
= 20°С.
Тогда:
Tтэн
вл = 4200 ґ
5 ґ (100 - 20)/ 450 = 3733
Вт.
Выбираем
Tтэн вл = 4000 Вт.
допуска на
отклонение
температуры
При
моделировании
процессов в
расстойном
шкафу было
выяснено, что
необходимо
выбирать допуск
на отклонение
поддерживаемой
температуры
от заданной,
по границам
которого система
управления
включает и
выключает ТЭНы,
меньше чем
данный в задании.
Это связано
с тем, что при
поддержании
температуры
в камере расстойного
шкафа присутствуют
большие запаздывания,
вызванные
характером
моделируемого
объекта. По
результатам
моделирования
с различными
допусками на
отклонение
температуры
стало ясно, что
оптимальным
для данного
случая является
допуск на отклонение
поддерживаемой
температуры
в 2 раза более
строгий, чем
данный в задании.
Такой допуск
обеспечивает
невыход температуры
за допустимые
пределы и, в то
же время, не
делает слишком
коротким цикл
включения-выключения
ТЭНов, что
положительно
сказывается
на их ресурсе
и ресурсе включающих
их реле.
Расчет
циркуляционного
вентилятора
Подбор
циркуляционного
вентилятора
осуществляется
по его объемной
производительности
(Vцир) и напору
(Нцир).
Объемная
производительность
расчитывается
по формуле:
Vцир
= uвозд
ґ fшк
/ 2 ,
где uвозд
- скорость движения
воздуха в камере
расстойного
шкафа:
uвозд
=0,4 м/c
fшк - площадь
живого сечения
камеры расстойного
шкафа:
fшк = 1 м2,
тогда
Vцир = 0,4 ґ
1 / 2 = 0,2 м3/c.
Напор определяется
путем аэродинамического
расчета газового
тракта циркулирующей
среды по формуле:
Нцир = 1,2 ґ
е DP,
где DP - основные
местные сопротивления:
DP = x
ґ uвозд2
ґ rвозд,
где x -
коэффициент
местного
сопротивления;
r - плотность
циркулирующего
воздуха.
Расчет местных
сопротивлений
приведен в
таблице 6.1
Таблица 6.1
Расчет местных
сопротивлений
| Номер участка |
|
|
|
|
| 1 | 1.11 | 10 | 0.5 | 55.5 |
| 2 | 1.11 | 10 | 2.5 | 277.5 |
| 3 | 1.11 | 5 | 0.25 | 6.94 |
| 4 | 1.08 | 5 | 1.15 | 31.05 |
| 5 | 1.08 | 20 | 0.42 | 181.44 |
| 6 | 1.08 | 30 | 0.47 | 456.84 |
| 7 | 1.08 | 30 | 1.15 | 1117.8 |
| 8 | 1.08 | 30 | 1 | 972 |
| 9 | 1.11 | 0.4 | 2.3 | 0.41 |
| Итого: | 3099 |
Откуда:
Нцир = 1,2 ґ
3099 = 3719 Па.
Этот напор при
объемной
производительности
Vцир = 0,2 м3/c
может обеспечить
центробежный
вентилятор
с приводным
мотором мощностью:
Nэл = Vцир ґ
Нцир / hцир
,
где hцир
- КПД приводного
двигателя
циркуляционного
вентилятора: hцир =
0,75.
Тогда: Nэл = 0,2
ґ 3719 / 0,75 @
1000 Вт.
Технологическая
часть
Автоматизация
процесса испытаний
асинхронных
двигателей
малой мощности
При серийном
и массовом
производстве
естественно
стремление
максимально
автоматизировать
производственный
процесс, который
включает в себя
и этап испытания
электрических
машин. Исследования
показали, что
трудоемкость
контрольных
операций составляет
до 13% трудоемкости
изготовления
электродвигателей.
Средние нормы
времени на
проведение
приемо-сдаточных
одной электрической
машины средней
мощности составляет
3 ... 35 ч (для различных
типов машин).
На проведение
приемочных
испытаний одной
электрической
машины требуется
48 ... 250 ч. Средние
нормы времени
на обработку
результатов
приемо-сдаточных
испытаний одной
машины составляют
0,6 ... 4 ч, а на обработку
приемочных
испытаний - 40
... 90 ч. Естественно,
что столь высокая
трудоемкость
проведения
испытаний и
обработки их
результатов
заставляет
искать пути
автоматизации
испытаний и
использования
ЭВМ.
Автоматизация
испытаний
электрических
машин позволяет
получить объективные
и достоверные
результаты
испытаний,
ускорить проведение
контрольных
измерений и
повысить
производительность
труда. ЭВМ
используются
не только для
обработки
результатов
испытаний, но
и при управлении
процессом
испытаний,
статистическом
контроле и
анализе результатов
испытаний (не
только при
выборочном,
но и при сплошном
контроле). Из
всех видов
электрических
машин наибольший
объем выпуска
имеют асинхронные
низковольтные
двигатели.
Поэтому в первую
очередь был
автоматизирован
процесс испытаний
асинхронных
двигателей.
Автоматизированная
установка для
проведения
приемо-сдаточных
и периодических
испытаний
асинхронных
двигателей
малой мощности
В
данном дипломном
проекте для
испытания
асинхронного
двигателя
применяется
автоматизированная
установка с
использованием
ЭВМ, блок-схема
которой, показана
на чертеже.
На
установке
автоматизированные
испытания
электродвигателя
проводятся
по следующей
программе:
измерение
сопротивления
обмоток; снятие
характеристики
короткого
замыкания,
механической
и рабочей
характеристики
холостого хода.
Испытуемый
двигатель
закрепляют
на нагрузочной
установке,
предназначенной
для совмещения
вала двигателя
с осью маховых
масс, создающих
динамическую
нагрузку. Вал
двигателя
соединяется
с валом датчика
частоты вращения.
Снятие
механических
и рабочих
характеристик
производят
в процессе
разгона электродвигателя.
При этом сопротивление
обмоток соответствует
установившейся
температуре,
полученной
при испытании
на нагревание.
Эта температура
достигается
автоматически
в режиме короткого
замыкания. Для
проведения
опыта холостого
хода электродвигатель
отсоединяют
от маховых
масс.
Электронно-вычислительная
машина в соответствии
с записанной
программой
осуществляет
управление
испытательным
процессом,
переводит
испытуемый
электродвигатель
в различные
испытательные
режимы, коммутирует
измерители,
принимает
информацию
от измерителей
электрических
и неэлектрических
величин, осуществляет
необходимые
вычисления
и выдает обработанную
информацию
на печать. Измеритель
электрических
величин посылает
через соответствующие
блоки ЭВМ мгновенные
значения измеряемых
величин через
равные промежутки
времени с большой
частотой. В ЭВМ
эти данные
обрабатываются
и выдаются на
печатающее
устройство
или графопостроитель.
Для построения
кривых используются
действующие
значения измеренных
электрических
величин.
Процесс
автоматизации
испытаний
проводится
в два этапа.
Цель первого
этапа - повышение
точности определения
характеристик
электродвигателей
и сокращение
малопроизводительного
труда. На этом
этапе проводят
испытания
электродвигателей
на нагревание
и определяют
сопротивления
обмоток при
постоянном
токе и в холодном
состоянии,
характеристики
холостого хода,
рабочие, короткого
замыкания и
механическую,
а также вероятность
безотказной
работы.
На
втором этапе
операции снятия
показаний
приборов заменены
обработкой
информации
на мини-ЭВМ.
Программа
испытаний
Для
асинхронных
двигателей
ГОСТ 183-74 предписывает
программу
приемочных
испытаний,
определяющую:
измерения
сопротивления
изоляции обмоток
по отношению
к корпусу машины
и между обмотками
и сопротивлений
обмоток при
постоянном
токе в практически
холодном состоянии;
определение
коэффициента
трансформации(для
двигателя с
фазным ротором);
испытания
изоляции обмоток
на электрическую
прочность
относительно
корпуса машины
и между обмотками
и на электрическую
прочность
межвитковой
изоляции обмоток
статора и фазного
ротора;
определение
тока и потерь
холостого
хода;
определение
тока и потерь
короткого
замыкания;
испытания
машины при
повышенной
частоте вращения
и на нагревание;
определение
КПД, коэффициента
мощности и
скольжения
;
испытание на
кратковременную
перегрузку
по току;
определение
максимального
вращающего
момента, минимального
вращающего
момента в процессе
пуска, начального
пускового
вращающего
момента и начального
пускового тока
(для двигателей
с короткозамкнутым
ротором);
измерения
вибраций и
уровня шума.
Определение
коэффициента
трансформации,
тока и потерь
холостого хода
и короткого
замыкания
Определение
коэффициента
трансформации
Коэффициент
трансформации
находят, используя
измерения
линейных напряжений
на зажимах
обмоток статора
и на кольцах
неподвижного
ротора с разомкнутой
обмоткой. Для
низковольтных
электродвигателей
(с номинальным
напряжением
до 660 В включительно)
к обмотке статора
подводят номинальное
линейное напряжение.
Коэффициент
трансформации
определяют
как отношение
фазных напряжений
статора Uф1
и ротора Uф2:
kT=Uф1/Uф2.
потерь холостого
хода
Эти
испытания
производят
в режиме холостого
хода при установившемся
тепловом состоянии
частей электродвигателя.
Если невозможно
установить
установившееся
тепловое состояние
подшипников
непосредственным
измерением
их температуры,
то этого достигают
путем вращения
электродвигателей
без нагрузки
при номинальной
частоте вращения.
После окончания
обкатки добиваются
постоянства
потребляемой
мощности.
При
опыте холостого
хода измеряют
линейное напряжение
U0л
между всеми
фазами, частоту
сети, линейный
ток I0л
статора в каждой
фазе и потребляемую
мощность.
Опыт
холостого хода
начинают с
напряжения,
равного 130 % от
номинального.
В процессе
опыта обычно
производят
9-11 измерений
при различных
значениях
линейного
напряжения.
Для правильного
определения
потерь в обмотке
статора при
опыте холостого
хода необходимо
непосредственно
после опыта
измерить
сопротивление
обмотки статора.
Коэффициент
мощности холостого
хода вычисляется
как:
cosj0=P0/(
U0лI0л
).
Результаты
опыта холостого
хода обычно
изображают
графически
- путем построения
зависимости
потерь P0,
фазного тока
I0 и коэффициента
мощности
cosФ0 в функции
напряжения.
При
опыте холостого
хода допускается
не более чем
2 % отклонение
частоты сети
от номинальной,
но результаты
измерений
следует пересчитать
на номинальную
частоту. Для
этого измеренные
напряжения
пересчитывают
пропорционально
первой степени
частоты, потери
в стали пропорционально
1,5 частоты и
механические
потери пропорционально
квадрату частоты.
При
приемо-сдаточных
испытаниях
измеряют ток
и потери холостого
хода лишь при
номинальном
значении напряжения.
Определение
тока и потерь
короткого
замыкания.
При
опыте короткого
замыкания на
статор подается
напряжение,
ротор затормаживается,
а в случае фазного
ротора обмотки
закорачиваются
накоротко на
кольцах. Напряжение,
подаваемое
на статор, должно
быть практически
симметрично
и номинальной
частоты.
В
процессе опыта
одновременно
измеряют подводимое
напряжение,
ток статора
(линейный ток
Ik
короткого
замыкания),
потребляемую
мощность
Pk
(kBт), начальный
пусковой момент
(для электродвигателей
малой и средней
мощности), а
непосредственно
после опыта
определяют
сопротивление
r1k
обмотки статора
между выводами,
соответствующее
температуре
в конце опыта.
Начальный
пусковой момент
Mп=Mк
(Нм) измеряют
при опыте
динамометром
или весами на
конце рычага
(которым заторможен
ротор, закрепляемым
шпонкой на
свободном конце
вала двигателя,
или весами
балансирной
машины.
Для
электродвигателей
его определяют
расчетно по
измеренным
потерям Рk
короткого
замыкания
(численно равным
мощности,
потребляемой
при опыте):
Мк=0.9*9550Ркм2/nc,
Ркм2-потери
в обмотке ротора
при опыте короткого
замыкания, кВт;
0,9 - коэффициент,
ориентировочно
учитывающий
действие высших
гармоник.
Потери (кВт) в
обмотке ротора
при опыте короткого
замыкания:
Pкм2=Рк-Ркм1-Рс
,
где
Ркм1- потери
в обмотке статора
при опыте короткого
замыкания, кВт
; Рс- потери
в стали, определяемые
из опыта холостого
хода, кВт.
Потери
в обмотке статора
при опыте короткого
замыкания:
Ркм1=Ik2
r1k/1000.
Для
получения
зависимостей
(необходимых
при приемочных
и других полных
испытаниях)
потребляемой
мощности Рк,
тока Ik,
коэффициента
мощности сosjк
и начального
пускового
момента Мк
от напряжения
Uk,
приложенного
к двигателю
в режиме короткого
замыкания,
проводят 5...7
отсчетов при
разных значениях
этого напряжения.
В
процессе
приемо-сдаточных
испытаний ток
и потери короткого
замыкания
измеряют при
одном значении
напряжения
короткого
замыкания:
Uk=UH/3,8
,
где
UH-
нормальное
напряжение
двигателя.
Во
время проведения
опыта короткого
замыкания
первый отсчет
рекомендуется
проводить при
следующих
значениях
напряжения
короткого
замыкания в
зависимости
от UH:
UH,В
... 127 220 380 440 500 660 3000 6000 10000
UK,В
... 33 58 100 115 130 173 800 1600 2640
Второй
отсчет - при
напряжении
(1-0,1) UH.
Требуемое
напряжение
Uk
подают начиная
с минимального
значения. Во
избежание
чрезмерного
нагрева обмоток
токами короткого
замыкания
рекомендуется
отсчет по приборам
при каждом
значении подведенного
напряжения
производить
за время не
более 10с, а после
отсчета двигатель
сразу отключать.
По
данным опыта
короткого
замыкания
определяют
коэффициент
мощности:
cosjk
= Pk/(
Uk Ik
).
Коэффициент
мощности можно
найти и по отношению
показаний двух
ваттметров
(а1/а2), воспользовавшись
рис.7.1. Для этого
на оси ординат
откладывают
полученное
значение
отношений двух
ваттметров
(а1 и а2 - деления
шкалы ваттметров)
с учетом знака
этого отношения
проводят для
этого значения
горизонтальную
прямую до пересечения
с линией cosj
(или sinj),
сносят точку
пересечения
на ось абсцисс,
по шкале оси
абсцисс определяют
искомое значение
cosj (или
sinj).
Для
графического
изображения
результатов
опыта короткого
замыкания
откладывают
в функции от
напряжения
следующие
величины: ток
короткого
замыкания Iк,
потери короткого
замыкания Рк,
коэффициент
мощности cosjк
и вращающий
момент при
коротком замыкании
Мк. Если опыт
короткого
замыкания
проведен при
пониженном
напряжении,
то при определении
тока и вращающего
момента, соответствующих
номинальному
напряжению,
вводят поправку
на насыщение
путей потоков
рассеяния,
строя зависимость
тока короткого
замыкания от
напряжения
(рис. 7.2).
рис.7.1,7.2
Возрастание
тока от напряжения
принимают
идущим по
касательной;
определяют
точку пересечения
касательной
с осью абсцисс
Uк1. Тогда
ток короткого
замыкания при
номинальном
напряжении
Iк.н
, называемый
начальным
пусковым током,
находят по
формуле:
IK.H=(UH
- UK1
) IK/(UK
- UK1)
где
IK,UK
- соответственно
наибольшие
ток, А, и напряжение,
В, измеренные
в процессе
опыта; UH
- номинальное
напряжение,
В.
Вращающий
момент при
коротком замыкании,
соответствующий
номинальному
напряжению,
называемый
начальным
пусковым вращающим
моментом МКН,
определяют
МКН = (IКН/IК)2ґМК
,
где
Мк- вращающий
момент при
наибольшем
напряжении
опыта короткого
замыкания, Нм.
Начальный
пусковой ток
и начальный
пусковой момент
можно также
определить
при пуске, а
начальный
пусковой момент,
кроме того,
измеряют при
снятии статической
кривой момента.
Величина начального
пускового
момента зависит
от относительного
положения
зубцов статора
и ротора в момент
измерения.
Поэтому за
величину начального
пускового
момента принимают
наименьшее
из измеренных
его значений.
Определение
КПД, коэффициента
мощности и
скольжения
по рабочей
характеристике
Рабочая
характеристика,
то есть зависимость
потребляемой
мощности, тока,
скольжения,
КПД и коэффициента
мощности от
полезной мощности,
снимается при
неизменных
и номинальных
приложенным
напряжении
и частоте,
изменяющейся
нагрузке от
холостого хода
до 110 % номинальной
(5-7 значений), и
температуре,
близкой к
установившейся
при номинальной
нагрузке. В
процессе опыта
измеряют линейные
напряжения
Uн и ток
I, потребляемую
мощность Р1
и скольжение
s двигателя.
По результатам
измерений
определяют
коэффициент
мощности.
Для
контроля коэффициент
мощности находят
по отношению
показаний двух
ваттметров.
Сумма
потерь асинхронного
двигателя
вычисляется
как:
РS=Рм1+Рм2+Рс+Рмех+РД,
где
Рм1 , Рм2 , Рс
, Рмех , РД
- потери собственно
в обмотках
статора, ротора
и стали; механические
и добавочные
потери.
Если рабочую
характеристику
нет возможности
снять при номинальном
напряжении,
тогда ее определяют
при напряжении
0.5UH75%,
полы в помещении
токопроводящие.
Поэтому необходимо
принять особые
меры электробезопасности,
исходя из требований
ГОСТ 12.2.007.0-75 “ССБТ.
Изделия электротехнические.
Общие требования
безопасности”;
ГОСТ 12.1.030-81 “ССБТ.
Электробезопасность.
Защитное заземление
и зануление”.
Вся
электропроводка
проведена в
защищенных
от человека
местах, что
исключает
возможность
повреждения
ее изоляции
персоналом
пекарни. Расстойный
шкаф и проектируемая
система управления
для него выполнены
так, чтобы их
токоведущие
части были не
доступны для
случайного
соприкосновения
и изолированы.
Это достигается
защитными
ограждениями,
блокировкой
аппаратов,
защитными
заземлениями.
При снятии
кожухов предусмотрена
электрическая
блокировка.
По
технологическим
требованиям
для электропитания
расстойного
шкафа используется
четырехпроводная
сеть, так как
она обеспечивает
два рабочих
напряжения
- линейное (380В)
для силовых
цепей и фазное
(220В) для цепей
управления.
Исходя из требований
безопасности
и в связи с
невозможностью
обеспечить
хорошую изоляцию
электроустановок
из-за высокой
влажности в
помещении,
используется
сеть с заземленной
нейтралью.
Несмотря на
то, что в период
нормального
режима работы
сети она является
более опасной
по условиям
прикосновения
к фазному проводу,
в аварийный
период, когда
одна из фаз
замкнута на
землю, сеть с
заземленной
нейтралью менее
опасна.
В
трехфазных
четырехпроводных
сетях с заземленной
нейтралью
заземление
не обеспечивает
защиты. При
фазном напряжении
Uф=220В ток однофазного
короткого
замыкания
Iз = Uф / (Rз +
R0) = 220 / (4 + 4) = 27,5 А,
а
напряжение
на заземленном
корпусе
Uз = Iз ґ
Rз = 27,5 ґ
4 = 110 В.
Корпуса
оборудования
будут находится
под опасным
напряжением,
не смотря на
то, что они
заземлены.
Поэтому для
защиты людей
в таких случаях
используется
не заземление,
а зануление,
принцип работы
которого приведен
на чертеже.
Зануление
- это способ
защиты от поражения
током автоматическим
отключением
поврежденного
участка сети
и одновременно
снижением
напряжения
на корпусах
оборудования
на время, пока
не сработает
отключающий
аппарат. Для
этого металлические
нетокопроводящие
части расстойного
шкафа, которые
могут оказаться
под напряжением,
соединяются
с нулевым защитным
проводником,
идущим к нейтральной
точке обмотки
трансформатора
с глухозаземленной
нейтралью.
Цепь
зануления
(трансформатор
- фазные провода
- защитные нулевые
проводники
- трансформатор)
имеют весьма
малое сопротивление
( < 1 Ом). При замыканиях
на корпус ток
короткого
замыкания,
проходящий
по этой цепи,
достигает сотен
ампер.
Основное требование
безопасности
к занулению
заключается
в том, чтобы
обеспечить
срабатывание
защиты за доли
секунды при
замыканиях
на корпус. Для
надежного и
быстрого отключения
необходимо,
чтобы ток короткого
замыкания Iкз
превосходил
номинальный
ток отключающего
автомата:
Iкз і k
ґ Iном,
где
Iном - номинальный
ток отключения
автомата,
k - кратность
тока короткого
замыкания
относительно
тока отключения
автомата.
Для
отключающих
автоматов с
тепловым расцепителем
с обратно зависимой
от тока характеристикой
k = 3.
Ток
короткого
замыкания
определяется
по формуле:
где
Zт - полное
сопротивление
трансформатора;
Zф
- полное сопротивление
фазного провода;
Zнп
- полное сопротивление
нулевого провода;
Полная
проводимость
нулевых защитных
проводников
во всех случаях
должна быть
не менее 50% проводимости
фазного провода
или в переводе
на сопротивления:
Zнп Ј
Zф
В нашем случае:
k = 3;
Iном = 100 А;
Zт = 0,5 Ом;
Zф = 0,4 Ом;
Zнп = 0,1 Ом.
Тогда:
Следовательно
условие 330 і
3 ґ 100 выполняется
и отключение
при замыкании
произойдет
надежно и быстро.
Для
повышения
эффективности
системы зануления
особое внимание
уделяется
надежности
металлической
связи корпуса
расстойного
шкафа с заземленной
нейтралью
источника
питания через
нулевой провод.
Исправность
изоляции - это
основное условие
безопасности
эксплуатации
и надежности
электроснабжения.
В сетях с заземленной
нейтралью
большую роль
играет состояние
изоляции. При
плохом ее состоянии
могут происходить
замыкания на
землю (корпус)
и короткие
замыкания.
Поэтому, для
обеспечения
безопасности,
сопротивление
изоляции должно
быть Rиз
> 0,5
МОм.
Согласно
ГОСТ 12.3.019-80 “ ССБТ.
Испытания и
измерения
электрические.
Общие требования
безопасности”
необходимо
выполнять
замеры на исправность
зануления
электроустановок
и проводить
периодический
контроль изоляции
по ее сопротивлению.
Обеспечение
на рабочих
местах нормативных
метерологических
условий
Метерологические
условия характеризуются
следующими
показателями:
Температура
окружающего
воздуха в помещении;
Относительная
влажность;
Скорость движения
воздуха в помещении;
Интенсивность
теплового
излучения;
Температура
поверхностей,
ограждающих
рабочую зону.
Эти
показатели
оказывают
влияние на
здоровье и
работоспособность
обслуживающего
персонала цеха.
Помещение,
где выпекается
хлеб, имеет
избыток тепла.
По сравнению
с оптимальными
параметрами
наблюдается
превышение
температуры
на 4 - 6 °C и
относительной
влажности на
15 - 30%.
Нужный
микроклимат
достигается
наличием
приточно-вытяжной
вентиляции,
обеспечивающей
необходимый
воздухообмен
и теплоизоляцию.
Нормирование
производственного
микроклимата
осуществляется
по ГОСТ 12.1.005-88 “ССБТ.
Общие санитарно-гигиенические
требования
к воздуху рабочей
зоны”. Работы,
выполняемые
в хлебопекарном
цеху, относят
к категории
средней тяжести
IIa. Энергозатраты,
связанные с
выполнением
этих работ,
составляют
до 1050 кДж (250 кКал).
С
целью улучшения
общего микроклимата
применяется
общеобменная
вентиляция,
которая обеспечивает
температуру
в помещении
не выше 27
°C
при относительной
влажности
воздуха не
более 65
%.
Вентиляция
обеспечивает
в теплый период
года удаление
теплоизбытков
из производственного
помещения и
поддержание
допустимой
температуры
воздуха в рабочей
зоне. Допустимые
величины температуры,
относительной
влажности и
скорости движения
воздуха в рабочей
зоне производственных
помещений для
постоянных
рабочих мест
и категории
работ средней
тяжести IIa
приведены в
таблице 9.1.
Таблица
9.7
Нормированные
значения параметров
среды в рабочей
зоне для категории
работ средней
тяжести IIa
и постоянных
рабочих мест
|
|
|
| ||||
| Холодный |
| 17 | 23 |
| 75 | 0,2 |
|
| Теплый |
| 18 | 27 |
|
| 0,3 |
|
Кроме
этого предусмотрена
местная вытяжная
вентиляция
(см. чертеж) над
расстойным
шкафом, хлебопечью,
так как в них
происходит
сильное выделение
энергии, и над
агрегатами,
в которых
производится
разделка, округление
и закатка теста,
так как на этих
операциях
происходит
обсыпка теста
мукой.
Поскольку, в
целях профилактики
тепловых травм,
температура
наружных поверхностей
технологического
оборудования
или ограждающих
его устройств
не должна превышать
45°С, расчитаем
необходимую
толщину теплоизоляции
для расстойного
шкафа.
Его стенки
выполнены из
стальных листов
из стали 30ХГСА
толщиной
dст
= 0.001 м,
имеющих
коэффициент
теплопроводности
lст
= 45 Вт/(м*гр).
Теплоизоляционный
материал представлен
пенополиуретаном,
для которого
коэффициент
теплопроводности
lиз
= 0,10 Вт/(м*гр).
Ее
толщину определяем
по формуле:
где a1
и a2 - общие
коэффициенты
теплоотдачи
соответственно
к внутренней
поверхности
стенок и от
наружной их
поверхности,
согласно справочным
данным
a1 = a2
= 10 Вт/(м2*гр);
k - коэффициент
теплопередачи
из рабочего
пространства
агрегата в
окружающую
среду:
k = qпот/(tр - tв)
при максимальной
температуре
рабочего пространства
расстойного
шкафа
tр = 75 °C
и температуре
воздуха окружающей
среды
tв = 25 °C
qпот - удельные
тепловые потери
стенками:
qпот = a2
* (tст -
tв),
Интенсивность
теплового
облучения
работников
от нагретых
поверхностей
технологического
оборудования
не должна превышать
100 Вт/м2 при
облучении не
более 25% поверхности
тела.
В этой связи
температура
стенок
tст = qпот /
a2 + tв
т.е. tст = 100 / 10 + 25 = 35 °С
что меньше
допускаемой
температуры
наружной поверхности
стенок расстойного
шкафа tст доп
= 45°C
Следовательно
принимаем
qпот = 100 Вт/м2
Отсюда
k = 100/(75 - 25) = 2 Вт/(м2*гр)
и
Таким
образом, толщина
теплоизоляции,
обеспечивающая
35°C на наружной
поверхности
стенок расстойного
шкафа, составляет
30 мм.
Так
как температура
поверхностей
расстойного
шкафа выходит
более чем на
2°С за
пределы допустимой
величины температуры
воздуха (смотри
таблицу), то
рабочие места
должны быть
удалены от них
на расстояние
не менее 1 м.
Борьба с вредным
воздействием
шума и вибраций
Шум
и вибрация
оказывают
вредное воздействие
на работоспособность
человека. Шум
воздействует
на центральную
нервную систему
и утомляет,
притупляя
органы слуха.
Длительное
воздействие
вибраций на
организм человека
вызывает вибрационную
болезнь с потерей
трудоспособности.
СН 3223 85 “Санитарные
нормы допустимых
уровней шума
на рабочих
местах” устанавливают
уровень шума
в цеху не более
80 дБ. С целью
уменьшения
уровня шума
следует:
содержать
оборудование
в исправном
рабочем состоянии;
своевременно
проводить
техосмотры
и ремонты;
заменять механизмы
издающие повышенный
шум;
использовать
во вращающихся
механизмах
бесшумные
подшипники
качения и
скольжения;
применять
бесшумные
цепные передачи;
правильно
осуществлять
монтаж и наладку
оборудования;
для защиты от
вибрации
использовать
виброглушители;
для уменьшения
шума от вентиляторов
и насосов
использовать
звукоизолирующие
кожухи.
В
расстойном
шкафу основными
источниками
шума являются
вентилятор,
работающий
постоянно, и
насос, включающийся
при сливе воды.
Максимальный
уровень шума
при работе
расстойного
шкафа без
дополнительных
мероприятий
по борьбе с
шумом составляет
Lmax = 90 Дб.
Для
уменьшения
шума, излучаемого
этими агрегатами
применяются
звукоизолирующий
кожух, изготовленный
из стали 30ХГСА
толщиной 1 мм.
Кожух крепится
к расстойному
шкафу через
эластичные
прокладки и
не касается
поверхностей
изолируемых
агрегатов.
Звукоизолирующая
способность
кожуха определяется
по формуле:
Rк
= 20lg( m ґ ¦
) - 60,
где m
- масса 1 м2 кожуха;
Для стали 30ХГСА,
плотностью
r = 7900 кг/м3
масса 1 м2 кожуха
толщиной 1 мм
m = 7900 ґ 0.001 ґ
1 ґ 1 = 7,9 кг;
¦
- частота звука.
Максимум
уровня шума
приходится
на частоту
¦
= 1000 Гц.
Тогда
кожух обладает
звукоизолирующей
способностью
Rк
= 20lg( 7,9 ґ 1000 ) -
60 = 18 Дб
Требуемая
звукоизолирующая
способность
кожуха
Rк
треб = Lmax - Lдоп
+ 5,
где Lдоп
- допустимый
уровень шума
в помещении,
равный
Lдоп = 80 Дб.
Следовательно
Rк
треб = 90 - 80 + 5 = 15 Дб
И,
так как Rк і
Rк треб, то
звукоизолирующий
кожух обеспечивает
понижение
уровня шума
до нормативных
величин.
Выводы
по охране труда
и окружающей
среды
Мероприятия
по охране труда
позволяют за
счет небольших
затрат свести
к минимуму
потери от внезапных
аварийных
ситуаций, а
иногда и предотвратить
их.
Внимательно
проанализировав
вредности и
опасности
присущие данному
производству
нужно и важно
сделать все
возможные шаги
по их нейтрализации
и недопущению
ситуаций, в
которых могли
бы пострадать
работники.
Проектируемая
система управления
играет большую
роль в обеспечении
безопасности
работы с расстойным
шкафом, облегчая
труд работающих
с ним и контроллируя
параметры
работы расстойного
шкафа и не позволяя
выйти им за
допустимые
пределы.
Все
рассмотренные
выше мероприятия
и требования
по обеспечению
безопасности
при работе с
расстойным
шкафом ведут
к снижению
уровня профессиональных
заболеваний,
производственного
травматизма,
к уменьшению
числа поломок
оборудования
и времени его
простоя, и, в
конечном итоге,
к увеличению
количества
и улучшению
качества выпекаемых
хлебобулочных
изделий, что
позволяет
увеличить
рентабельность
производства
и еще больше
средств выделять
на мероприятия
по обеспечению
безопасности.
Заключение
Заключение
В
настоящем
дипломном
проекте, посвященном
проектированию
системы управления
расстойным
шкафом, были
рассмотрены
следующие
вопросы:
описание процесса
расстойки
тестовых заготовок
и требования
к системе
управления;
разработка
полной математической
модели процессов
в расстойном
шкафу;
разработка
и идентификация
упрощенной
математической
модели процессов
в расстойном
шкафу;
выбор элементов
и конструкции
системы управления;
расчет параметров
системы управления,
обеспечивающих
заданный режим;
автоматизация
и технология
приемо-сдаточных
и периодических
испытаний
асинхронных
двигателей
малой мощности
(в технологической
части);
расчет затрат
на ОКР по разработке
СУ расстойного
шкафа (в экономической
части);
безопасность
труда при работе
с расстойным
шкафом (в разделе
охраны труда
и окружающей
среды).
Резюмируя
описание выполненного
проекта, по его
содержанию
можно сделать
следующие
выводы:
спроектированная
система управления
позволяет
полностью
использовать
внутренние
ресурсы перерабатываемого
сырья, улучшить
качество выпекаемых
изделий, уменьшить
процент брака
и снизить
трудоемкость
операции расстойки
тестовых заготовок;
разработанная
полная математическая
модель процессов
в расстойном
шкафу позволяет
лучше разобраться
в принципах
работы расстойного
шкафа;
разработанная
упрощенная
математическая
модель процессов
в расстойном
шкафу позволила
по выведенной
системе дифференциальных
уравнеий написать
программу для
расчета параметров
работы расстойного
шкафа и его
системы управления,
которая может
быть использована
для моделирования
работы расстойного
шкафа и проектируемой
системы управления
на ЭВМ. Путем
идентификации
с работающим
образцом была
выявлена большая
степень сходства
расчетных
значений с
экспериментальными
данными, что
говорит о
правильности
выбранных
допущений и
упрощений,
сделанных в
процессе разработки
данной модели;
путем расчетов
на ЭВМ были
выбраны параметры
системы управления,
обеспечивающие
заданный режим
работы расстойного
шкафа;
была выбрана
рациональная
и надежная
конструкция
системы управления
расстойным
шкафом;
автоматизация
приемо-сдаточных
и периодических
испытаний
используемых
в конструкции
системы управления
расстойным
шкафом асинхронных
двигателей
способствует
улучшению
качества, уменьшению
трудоемкости
и увеличению
скорости данных
испытаний;
в экономической
части расчитаны
трудоемкость
этапов ОКР по
разработке
системы управления
расстойным
шкафом и распределение
затрат на материалы
и основную
заработную
плату работников
по календарным
периодам, а
также построен
график готовности
разработки;
мероприятия
по охране труда
обеспечат
безопасность
работы обслуживающего
персонала
расстойного
шкафа.
Таким
образом, все
поставленные
в задании по
подготовке
дипломного
проекта вопросы
успешно решены,
а спроектированная
система управления
расстойным
шкафом соответствует
требованиям,
изложенным
в исходных
данных к проекту.
Приложения
Приложение
1: программа
для расчета
термодинамических
процессов и
для исследования
работы СУ расстойного
шкафа
program
Diplom_S; {Расчет
термодинамических
процессов в
расстойном
шкафу}
Const
t_tenz =
600; {Максимально
допустимая
температура
ТЭНов}
p_tenz =
2000; {Мощность
ТЭНов}
q_test_vid =
100; {Энергия, выделяемая
в тесте}
dttz =
1; {Допуск на
отклонение
температуры
от заданной}
VAR
t_z,t_v,t_ten,t_test,t_tel,t_os,dtt,dtt0 :
real;
t,dt,tk
: real;
k_v,k_ten,k_test,k_tel,k_st
: real;
c_v,c_test,c_tel,c_ten
: real;
m_v,m_test,m_tel,m_ten
: real;
q_v,q_ten,q_test,q_tel,q_st,p_ten
: real;
dt_test,dt_tel,dt_v,dt_ten
: real;
outf
: text;
procedure diff (var
x:real; dx:real; dt:real); {Процедура
интегрирвания}
begin
x := x + dx * dt;
end;
BEGIN
assign (outf,
'ds1.out');
Rewrite (outf);
t_z :=
40; {Заданная
температура
ТЭНов}
t_v :=
20; {Начальная
температура
воздуха в шкафу}
t_test :=
25; {Начальная
температура
тестовых заготовок}
t_tel :=
20; {Начальная
температура
тележек}
t_ten :=
20; {Начальная
температура
ТЭНов}
t_os :=
20; {Температура
воздуха окружающей
среды}
dtt := t_z -
t_v; {Начальный
сигнал рассогласования}
t := 0; {Время
начала процесса}
dt := 1; {Шаг
интегрирования}
tk :=
3660; {Продолжительность
расстойки}
k_ten :=
97*Pi*0.006*2; {Коэффициент
ТЭНов}
k_test := 24.8 *
6; {Коэффициент
теста}
k_tel := 6 *
7; {Коэффициент
тележек}
k_st := 1.87 *
9.73; {Коэффициент
стенок}
c_v :=
1079; {Теплоемкость
воздуха}
c_test :=
3000; {Теплоемкость
теста}
c_tel :=
500; {Теплоемкость
тележек}
c_ten :=
470; {Теплоемкость
ТЭНов}
m_v :=
1.11*2; {Масса воздуха}
m_test :=
0.46*120; {Масса теста}
m_tel :=
50; {Масса тележек}
m_ten :=
(7100*2*Pi*sqr(0.006))/4; {Масса
ТЭНов}
while t = dttz)
OR ((dtt > -dttz) AND (dtt0 > dtt))) AND (t_ten < t_tenz)
then
p_ten := p_tenz
else p_ten :=
0; {Включение/выключение
ТЭНов}
diff(t_ten,dt_ten,dt); {Нахождение
температуры
ТЭНов}
diff(t_test,dt_test,dt); {Нахождение
температуры
теста}
diff(t_tel,dt_tel,dt); {Нахождение
температуры
тележек}
diff(t_v,dt_v,dt); {Нахождение
температуры
воздуха}
t := t +
dt; {Инкремент
времени}
end; {Конец
расчета}
close (outf);
END.
Приложение
2: спецификация
к сборочному
чертежуСписок
используемой
литературы
Алешина О.Н.
Конспект лекций
по курсу “Экономика
производства
и организация
планирования.”
Афонина О.А.,
Иванов С.П.
Методические
указания по
выполнению
раздела “Охрана
труда” в дипломных
работах.
Ауэрман Л.Я.
Технология
хлебопекарного
производства.
Бормотова В.А.
Методические
указания по
выполнению
организационно-экономической
части дипломных
проектов.
Буриченко А.А.
Охрана труда
в гражданской
авиации.
Воронина А.А.,
Шибенко Н.Ф.
Безопасность
труда в электроустановках.
Вулакович
М.П., Ривкин С.Л.,
Александров
А.А. Таблицы
теплофизических
свойств воды
и водяного
пара.
Гольдберг О.Д.
Испытания
электрических
машин.
Кавецкий Г.Д.,
Васильев Б.В.
Процессы и
аппараты пищевой
технологии.
Камладзе О.Г.
Конспект лекций
по курсу “АПР.”
Калинушкин
М.П. Вентиляторные
установки.
Кораблев В.П.
Электробезопасность.
Крылов В.А., Яров
В.Н. Методические
указания к
дипломному
проектированию
по курсу “Охрана
труда”.
Нащокин В.В.
Техническая
термодинамика
и теплопередача.
Поляков Д.Б.,
Круглов И.Ю.
Программирование
в среде Турбо
Паскаль.
Справочник
по элементарной
физике. Под
ред. Д.И.Сахарова.
Свенчанский
А.Д. Электрические
промышленные
печи
Судзиловский
Н.Б. Конспект
лекций по курсу
“Теория следящих
систем.”
Теплотехника.
Под ред. А.П.
Баскакова
Теплоэнергетика
и теплотехника.
Под ред. В.А.
Григорьева
и В.М. Зорина
Черных В.Я., Салапин
М.Б. Применение
микро-ЭВМ для
контроля и
управления
технологическими
процессами
производства
пшеничного
хлеба.
Яров В.Н., Малько
Л.И. Методические
указания к
дипломному
проекту “Защита
от шума и вибраций”.
Список
используемой
литературы
Алешина О.Н.
Конспект лекций
по курсу “Экономика
производства
и организация
планирования.”
Афонина О.А.,
Иванов С.П.
Методические
указания по
выполнению
раздела “Охрана
труда” в дипломных
работах.
Ауэрман Л.Я.
Технология
хлебопекарного
производства.
Бормотова В.А.
Методические
указания по
выполнению
организационно-экономической
части дипломных
проектов.
Буриченко А.А.
Охрана труда
в гражданской
авиации.
Воронина А.А.,
Шибенко Н.Ф.
Безопасность
труда в электроустановках.
Вулакович
М.П., Ривкин С.Л.,
Александров
А.А. Таблицы
теплофизических
свойств воды
и водяного
пара.
Гольдберг О.Д.
Испытания
электрических
машин.
Кавецкий Г.Д.,
Васильев Б.В.
Процессы и
аппараты пищевой
технологии.
Камладзе О.Г.
Конспект лекций
по курсу “АПР.”
Калинушкин
М.П. Вентиляторные
установки.
Кораблев В.П.
Электробезопасность.
Крылов В.А., Яров
В.Н. Методические
указания к
дипломному
проектированию
по курсу “Охрана
труда”.
Нащокин В.В.
Техническая
термодинамика
и теплопередача.
Поляков Д.Б.,
Круглов И.Ю.
Программирование
в среде Турбо
Паскаль.
Справочник
по элементарной
физике. Под
ред. Д.И.Сахарова.
Свенчанский
А.Д. Электрические
промышленные
печи
Судзиловский
Н.Б. Конспект
лекций по курсу
“Теория следящих
систем.”
Теплотехника.
Под ред. А.П.
Баскакова
Теплоэнергетика
и теплотехника.
Под ред. В.А.
Григорьева
и В.М. Зорина
Черных В.Я., Салапин
М.Б. Применение
микро-ЭВМ для
контроля и
управления
технологическими
процессами
производства
пшеничного
хлеба.
Яров В.Н., Малько
Л.И. Методические
указания к
дипломному
проекту “Защита
от шума и вибраций”.
Технологическая
часть: автоматизация
процесса испытаний
асинхронных
двигателей
При
серийном и
массовом производстве
естественно
стремление
максимально
автоматизировать
производственный
процесс, который
включает в себя
и этап испытания
электрических
машин. Исследования
показали, что
трудоемкость
контрольных
операций составляет
до 13% трудоемкости
изготовления
электродвигателей.
Средние нормы
времени на
проведение
приемо-сдаточных
одной электрической
машины средней
мощности составляет
3 ... 35 ч (для различных
типов машин).
На проведение
приемочных
испытаний одной
электричекой
машины требуется
48 ... 250 ч. Средние
нормы времени
на обработку
результатаов
приемо-сдаточных
испытаний одной
машины составляют
0,6 ... 4 ч, а на обработку
приемочных
испытаний - 40
... 90 ч. Естественно,
что столь высокая
трудоемкость
проведения
испытаний и
обработки их
результатов
заставляет
искать пути
автоматизации
испытаний и
использования
ЭВМ.
Автоматизация
испытаний
электрических
машин позволяет
получить объективные
идостоверные
результаты
испытаний,
ускорить проведение
контрольных
измерений и
повысить
производительность
труда. ЭВМ
используются
не только для
обработки
результатов
испытаний, но
и при управлении
процессом
испытаний,
статистическом
контроле и
анализе результатов
испытаний (не
только при
выборочном,
но и при сплошном
контроле).
Из
всех видов
электрических
машин наибольший
объем выпуска
имеют асинхронные
никовольтные
двигатели.
Поэтому в первую
очередь был
автоматизирован
процесс испытаний
асинхронных
двигателей.
Автоматизированная
установка для
приемо-сдаточных
и периодических
испытаний
асинхронных
двигателей
В
данном дипломном
проекте для
испытания
асинхронного
двигателя
применяется
автоматизированная
установка с
использованием
ЭВМ, блок-схема
которой, показана
на чертеже.
На
установке
автоматизированные
испытания
электродвигателя
проводятся
по следующей
программе:
измерение
сопротивления
обмоток; снятие
характеристики
короткого
замыкания,
механической
и рабочей
характеристики
холостого хода.
Испытуемый
двигатель
закрепляют
на нагрузочной
установке,
предназначенной
для совмещения
вала двигателя
с осью маховых
масс, создающих
динамическую
нагрузку. Вал
двигателя
соединяется
с валом датчика
частоты вращения.
Снятие
механических
и рабочих
характеристик
производят
в процессе
разгона электродвигателя.
При этом сопротивление
обмоток соответствует
установившейся
температуре,
полученной
при испытании
на нагревание.
Эта температура
достигается
автоматически
в режиме короткого
замыкания. Для
проведения
опыта холостого
хода электродвигатель
отсоединяют
от маховых
масс.
Электронно-вычислительная
машина в соответствии
с записанной
программой
осуществляет
управление
испытательным
процессом,
переводит
испытуемый
электродвигатель
в различные
испытательные
режимы, коммутирует
измерители,
принимает
информацию
от измерителей
электрических
и неэлектрических
величин, осуществляет
необходимые
вычисления
и выдает обработанную
информацию
на печать. Измеритель
электрических
величин посылает
через соответствующие
блоки ЭВМ мгновенные
значения измеряемых
величин через
равные промежутки
времени с большой
частотой. В ЭВМ
эти данные
обрабатываются
и выдаются на
печатающее
устройство
или графопостроитель.
Для построения
кривых используются
действующие
значения измеренных
электрических
величин.
Процесс
автоматизации
испытаний
проводится
в два этапа.
Цель первого
этапа - повышение
точности определения
характеристик
электродвигателей
и сокращение
малопроизводительного
труда. На этом
этапе проводят
испытания
электродвигателей
на нагревание
и определяют
сопротивления
обмоток при
постоянном
токе и в холодном
состоянии,
характеристики
холостого хода,
рабочие, короткого
замыкания и
механическую,
а также вероятность
безотказной
работы.
На
втором этапе
операции снятия
показаний
приборов заменены
обработкой
информации
на мини-ЭВМ.
Программа
испытаний
Для
асинхронных
двигателей
ГОСТ 183-74 предписывает
программу
приемочных
испытаний,
определяющую:
измерения
сопротивления
изоляции обмоток
по отношению
к корпусу машины
и между обмотками
и сопротивлений
обмоток при
постоянном
токе в практически
холодном состоянии;
определение
коэффициента
трансформации(для
двигателя с
фазным ротором);
испытания
изоляции обмоток
на электрическую
прочность
относительно
корпуса машины
и между обмотками
и на электрическую
прочность
межвитковой
изоляции обмоток
статора и фазного
ротора;
определение
тока и потерь
холостого
хода;
определение
тока и потерь
короткого
замыкания;
испытания
машины при
повышенной
частоте вращения
и на нагревание;
определение
КПД, коэффициента
мощности и
скольжения
;
испытание на
кратковременную
перегрузку
по току;
определение
максимального
вращающего
момента, минимального
вращающего
момента в процессе
пуска, начального
пускового
вращающего
момента и начального
пускового тока
(для двигателей
с короткозамкнутым
ротором);
измерения
вибраций и
уровня шума.
Определение
коэффициента
трансформации,
тока и потерь
холостого хода
и короткого
замыкания
Определение
коэффициента
трансформации
Коэффициент
трансформации
находят, используя
измерения
линейных напряжений
на зажимах
обмоток статора
и на кольцах
неподвижного
ротора с разомкнутой
обмоткой. Для
низковольтных
электродвигателей
(с номинальным
напряжением
до 660 В включительно)
к обмотке статора
подводят номинальное
линейное напряжение.
Коэффициент
трансформации
определяют
как отношение
фазных напряжений
статора Uф1
и ротора Uф2:
kT=Uф1/Uф2.
потерь холостого
хода
Эти
испытания
производят
в режиме холостого
хода при установившемся
тепловом состоянии
частей электродвигателя.
Если невозможно
установить
установившееся
тепловое состояние
подшипников
непосредственным
измерением
их температуры,
то этого достигают
путем вращения
электродвигателей
без нагрузки
при номинальной
частоте вращения.
После окончания
обкатки добиваются
постоянства
потребляемой
мощности.
При
опыте холостого
хода измеряют
линейное напряжение
U0л
между всеми
фазами, частоту
сети, линейный
ток I0л
статора в каждой
фазе и потребляемую
мощность.
Опыт
холостого хода
начинают с
напряжения,
равного 130 % от
номинального.
В процессе
опыта обычно
производят
9-11 измерений
при различных
значениях
линейного
напряжения.
Для правильного
определения
потерь в обмотке
статора при
опыте холостого
хода необходимо
непосредственно
после опыта
измерить
сопротивление
обмотки статора.
Коэффициент
мощности холостого
хода вычисляется
как:
cosj0=P0/(
U0лI0л
).
Результаты
опыта холостого
хода обычно
изображают
графически
- путем построения
зависимости
потерь P0,
фазного тока
I0 и коэффициента
мощности
cosФ0 в функции
напряжения.
При
опыте холостого
хода допускается
не более чем
2 % отклонение
частоты сети
от номинальной,
но результаты
измерений
следует пересчитать
на номинальную
частоту. Для
этого измеренные
напряжения
пересчитывают
пропорционально
первой степени
частоты, потери
в стали пропорционально
1,5 частоты и
механические
потери пропорционально
квадрату частоты.
При
приемо-сдаточных
испытаниях
измеряют ток
и потери холостого
хода лишь при
номинальном
значении напряжения.
Определение
тока и потерь
короткого
замыкания.
При
опыте короткого
замыкания на
статор подается
напряжение,
ротор затормаживается,
а в случае фазного
ротора обмотки
закорачиваются
накоротко на
кольцах. Напряжение,
подаваемое
на статор, должно
быть практически
симметрично
и номинальной
частоты.
В
процессе опыта
одновременно
измеряют подводимое
напряжение,
ток статора
(линейный ток
Ik
короткого
замыкания),
потребляемую
мощность
Pk
(kBт), начальный
пусковой момент
(для электродвигателей
малой и средней
мощности), а
непосредственно
после опыта
определяют
сопротивление
r1k
обмотки статора
между выводами,
соответствующее
температуре
в конце опыта.
Начальный
пусковой момент
Mп=Mк
(Нм) измеряют
при опыте
динамометром
или весами на
конце рычага
(которым заторможен
ротор, закрепляемым
шпонкой на
свободном конце
вала двигателя,
или весами
балансирной
машины.
Для
электродвигателей
его определяют
расчетно по
измеренным
потерям Рk
короткого
замыкания
(численно равным
мощности,
потребляемой
при опыте):
Мк=0.9*9550Ркм2/nc,
Ркм2-потери
в обмотке ротора
при опыте короткого
замыкания, кВт;
0,9 - коэффициент,
ориентировочно
учитывающий
действие высших
гармоник.
Потери
(кВт) в обмотке
ротора при
опыте короткого
замыкания:
Pкм2=Рк-Ркм1-Рс
,
где
Ркм1- потери
в обмотке статора
при опыте короткого
замыкания , кВт
; Рс- потери
в стали, определяемые
из опыта холостого
хода, кВт.
Потери
в обмотке статора
при опыте короткого
замыкания:
Ркм1=Ik2
r1k/1000.
Для
получения
зависимостей
(необходимых
при приемочных
и других полных
испытаниях)
потребляемой
мощности Рк,
тока Ik,
коэффициента
мощности сosjк
и начального
пускового
момента Мк
от напряжения
Uk,
приложенного
к двигателю
в режиме короткого
замыкания,
проводят 5...7
отсчетов при
разных значениях
этого напряжения.
В
процессе
приемо-сдаточных
испытаний ток
и потери короткого
замыкания
измеряют при
одном значении
напряжения
короткого
замыкания:
Uk=UH/3,8
,
где
UH-
нормальное
напряжение
двигателя.
Во
время проведения
опыта короткого
замыкания
первый отсчет
рекомендуется
проводить при
следующих
значениях
напряжения
короткого
замыкания в
зависимости
от UH:
UH,В
... 127 220 380 440 500 660 3000 6000 10000
UK,В
... 33 58 100 115 130 173 800 1600 2640
Второй
отсчет - при
напряжении
(1-0,1) UH.
Требуемое
напряжение
Uk
подают начиная
с минимального
значения. Во
избежание
чрезмерного
нагрева обмоток
токами короткого
замыкания
рекомендуется
отсчет по приборам
при каждом
значении подведенного
напряжения
производить
за время не
более 10с, а после
отсчета двигатель
сразу отключать.
По
данным опыта
короткого
замыкания
определяют
коэффициент
мощности:
cosjk
= Pk/(
Uk Ik
).
Коэффициент
мощности можно
найти и по отношению
показаний двух
ваттметров
(а1/а2), воспользовавшись
рис.7.1 Для этого
на оси ординат
откладывают
полученное
значение
отношений
двух ваттметров
(а1 и а2 - деления
шкалы ваттметров)
с учетом знака
этого отношения
проводят для
этого значения
горизонтальную
прямую до пересечения
с линией cosj
(или sinj)
, сносят точку
пересечения
на ось абсцисс,
по шкале оси
абсцисс определяют
искомое значение
cosj (или
sinj).
Для
графического
изображения
результатов
опыта короткого
замыкания
откладывают
в функции от
напряжения
следующие
величины: ток
короткого
замыкания Iк,
потери короткого
замыкания Рк,
коэффициент
мощности cosjк
и вращающий
момент при
коротком замыкании
Мк. Если опыт
короткого
замыкания
проведен при
пониженном
напряжении,
то при определении
тока и вращающего
момента, соответствующих
номинальному
напряжению,
вводят поправку
на насыщение
путей потоков
рассеяния,
строя зависимость
тока короткого
замыкания от
напряжения
(рис. 7.2) . Возрастание
тока от напряжения
принимают
идущим по
касательной;
определяют
точку пересечения
касательной
с осью абсцисс
Uк1. Тогда
ток короткого
замыкания при
номинальном
напряжении
Iк.н
, называемый
начальным
пусковым током
, находят по
формуле:
IK.H=(UH
- UK1
) IK/(UK
- UK1)
где
IK,UK
- соответственно
наибольшие
ток , А, и напряжение
,В, измеренные
в процессе
опыта; UH
-номинальное
напряжение,
В.
Вращающий
момент при
коротком замыкании,
соответствующий
номинальному
напряжению,
называемый
начальным
пусковым вращающим
моментом МКН,
определяют
МКН = (IКН/IК)2ґМК
,
где
Мк- вращающий
момент при
наибольшем
напряжении
опыта короткого
замыкания, Нм.
Начальный
пусковой ток
и начальный
пусковой момент
можно также
определить
при пуске, а
начальный
пусковой момент,
кроме того,
измеряют при
снятии статической
кривой момента.
Величина начального
пускового
момента зависит
от относительного
положения
зубцов статора
и ротора в момент
измерения.
Поэтому за
величину начального
пускового
момента принимают
наименьшее
из измеренных
его значений.
КПД, коэффициента
мощности и
скольжения
по рабочей
характеристике
Рабочая
характеристика
, то есть зависимость
потребляемой
мощности ,тока,
скольжения,
КПД и коэффициента
мощности от
полезной мощности,
снимается при
неизменных
и номинальных
приложенным
напряжении
и частоте,
изменяющейся
нагрузке от
холостого хода
до 110 % номинальной
(5-7 значений) , и
температуре,
близкой к
установившейся
при номинальной
нагрузке. В
процессе опыта
измеряют линейные
напряжения
Uн и ток
I, потребляемую
мощность Р1
и скольжение
s двигателя
. По результатам
измерений
определяют
коэффициент
мощности.
Для
контроля коэффициент
мощности находят
по отношению
показаний двух
ваттметров.
Сумма
потерь асинхронного
двигателя
вычисляется
как:
РS=Рм1+Рм2+Рс+Рмех+РД,
где
Рм1 ,Рм2 ,Рс
,Рмех ,РД -
потери собственно
в обмотках
статора, ротора
и стали; механические
и добавочные
потери.
Если
рабочую характеристику
нет возможности
снять при номинальном
напряжении,
тогда ее определяют
при напряжении
0.5UH0,5
Ом.